自由射流后流速会变吗为什么三个速度相等

当初在本土打井时,由于所钻的表层为第四系的地层,地层具有松散、软等特点,所以在钻具水力方面很讲究。比如使用牙轮钻头时,专门堵上一个喷嘴,只使用另外两只喷嘴破岩。最终当井深超过3000米后,为了使泵压不超过设备能承受的范围(老设备立管由壬很难承受高压),在安装喷嘴时尽量装大或者不装,于是存在一种思想,就是钻硬地层,水力破岩已经没有效果了,喷嘴自然也不在讲究那么多了。

 进入新区块后,所钻的地层为二叠系、三叠系、石炭系、志留系等老地层,海相与陆相所沉积的地层,具有岩石坚硬、研磨性强的特点,初期在钻头水马力方面,也习惯于不装喷嘴(空气钻时要求不装喷嘴除外)。现在随着一哥的到来,逐渐在强调水力方面的要求后,在现场重新尝试多种组合喷嘴,也重新认识了水力参数这个概念。其实钻头水力并非当初自己年轻时所认识的那样:只要排量大,岩屑一样带的出,钻头也打的快。

顺便说下,这篇文章只想表达一件事,介绍一款计算EXECL表格去推演整个钻具及钻头的水力参数情况。通过它让你感觉到钻井是一门科学,而非一种感觉。文字部分引用的大多的都是别人的观点,再多“神奇”、“犀利”的文章,都会回归于老一辈大师的作品,他们的作品才是真正的授业解惑财富。

在钻进中,及时把岩屑携带出来是安全快速钻井的重要条件之一。

把岩屑携带出来要经过两个过程:第一是使岩屑离开井底进入环空,第二是依靠泥浆上返将岩屑带出地面。过去,人们认为第一个过程较容易实现,第二个过程比较困难。所以人们的注意力集中在第二个过程上,采取了“大排量”洗井的技术措施,以便加快岩屑的上返速度,这样做的结果,也确实有一定的提高,但是钻井实践中常有这样的事,钻头喷嘴被泥浆刺坏(泥浆排量并未减少)而使钻速显著下降,这一现象使人们重新认识这两个过程。经过多年的理论研究与分析,人们认识到第二个过程并不很困难,而困难的恰恰是第一个过程,也就是说,把岩屑冲离井底不是容易的事,岩屑不能及时的离开井底,这正是影响钻进速度的主要原因之一。于是,人们将注意转向了第一个过程,采取了一系列的措施,去解决把岩屑冲离井底的问题,这就是喷射钻井的出发点[1]

把岩屑冲离井底有什么困难呢?其原因主要有两个方面。

第一,在钻井中,井内泥浆液柱压力大于地层内流体压力。则被破碎而尚未离开井底的岩屑受它们之差的压力作用,被紧紧的压在井底,要使它离开井底则需要花费很大的力气。

第二,泥浆在井底也有失水作用,在井底会留下类似泥饼一样的东西,并与岩屑掺混在一起,盖在井底,形成一个“垫层”,将钻头与井底隔离开,这样,钻头要破碎新的井底,必须清除这个垫层”,这不仅浪费了功率,而且出现岩屑的重复破碎,降低了钻速。

岩屑不能及时清除井底,还有一个严重的后果,就是和泥饼掺混在一起的岩屑可能粘附在钻头的切削刃上,挤塞在牙轮钻头的牙齿之间,形成泥糊钻头或者泥包钻头,这在非喷射钻井中是屡见不鲜的。

要解决岩屑及时冲离井底这个问题,就需要新的工艺技术,这就是喷射钻井技术。喷射钻井的一个显著特点,就是从钻头喷嘴中喷出强大的泥浆射流,它具有很高的喷射速度,具有很大的水力功率,它能个井底岩屑一个很大的冲击力,从而使岩屑及时的、迅速的离开井底,始终保持井底的干净,这就是喷射钻井能大幅度提高钻速的主要原因。

一、淹没非自由射流的形状

 淹没,指射流出口以后,就在井筒内的泥浆中,被井筒内的泥浆所淹没,由于泥浆的密度比空气大的多,所以射流在出口以后就受到淹没液体的巨大阻力。

非自由,是指射流的运动和发展受到固体环境的限制,不能自由的运动和发展,具体的说,射流达到井底以后,要受到井底和井壁的限制,还要受到钻头的限制,射流到达井底以后,一部分向四周散开,沿着井底横向流动,形成漫流,一部份向着原来方向的相反方向返回。最后所有的射流都要经过环形空间返出地面。

明了了射流的结构,我们在来谈谈射流怎样清洗井底。所谓的清洗井底,主要是指把岩屑冲离井底,保持井底“干净”。射流冲到井底以后,能产生两种净化井底的作用,其一是射流对岩屑冲击压力的作用,其二是射流对岩屑的横推作用。

由于射流上的每一点都具有动压力,当射流碰到井底以后,将此动压力传给井底,形成对井底的冲击压力(此冲击压力即等于射流到达井底时的动压力)。岩屑在这个冲击压力作用下,会不会被更压的贴在井底,更不易离开井底呢?不会的,其理由如下:

(1)射流这个压力不是静压力,而是冲击压力。此冲击压力不是作用在整个井底,而作用在井底的小圆面积上,就整个井底而言,射流作用的面积内的压力较高,而射流作用面积以外的压力较低。就射流的作用面积而言,冲击压力也是极不均匀的,射流的中心压力较高,而离开中心则压力急剧下降。

(2)由于钻头的旋转,射流作用的小圆面积迅速的移动。本来不均匀的压力分布,又在发生变化。

由于以上两个原因,就使作用在井底岩屑上的冲击压力极不均匀,极不均匀的冲击压力使岩屑产生了一个翻转力矩,从而离开井底。

    射流冲向井底以后,就形成了沿着井底横向移动的漫流。某些实践证明,漫流是很薄的一层,它具有相当高的流速。有人在实验条件下,测量了射流冲击面积附近的漫流流速。,得出了距井底0.4mm的高度上,漫流的流速最大,当喷嘴的喷射速度为16.5m/s时,最大漫流速度可达9.8m/s。距井底的高度增加时,漫流的速度迅速降低。

具有很高速度的井底漫流,将作用于岩屑一个横向推力或者牵引力,从而使岩屑离开井底原来位置。某些研究指出,把岩屑冲离井底,漫流起主要作用,而射流冲击压力作用尚为其次,所以研究漫流是很重要的。

还需指出,测量位置距射流的冲击中心的距离不同,漫流的速度也不同。在射流的冲击面积以内,射流冲击中心的漫流速度为零;离开中心,漫流速度逐渐增大,在射流冲击的边缘,,漫流的速度达到最大,在射流冲击面积以外,漫流速度与距冲击中心的距离成反比,即离射流中心距离越远则漫流流速越小。

1、射流冲击力,指射流在其作用面积上的总作用力的大小。前面我们讲了射流对井底的冲击压力,但射流冲击力与射流冲击压力不是一回事。射流冲击力是射流的动量发生变化而产生的。根据动量原理,冲量与动量相当。

2、射流水功率,首先要指出的是,冲离岩屑,冲洗井底和破碎岩石,是要花费能量的。射流在冲离岩屑,冲洗井底和协助钻头破碎岩石的过程中,实质上是射流不断地向井底和岩屑做功。单位时间内,射流作功越多,清洗井底效果越好,破碎岩石的效率越高。单位时间内射流具有的作功能量,就是射流水功率。

3、钻头水功率,指泥浆流过钻头时消耗的水功率。钻头水功率大部分变成了射流水功率,少部分则用于克服喷嘴阻力作功。通过公式,可以看出缩小喷嘴可以提高射流水力参数。

泥浆流过三个部分所消耗的压力和水功率是我们不希望要的,我们将这部分压力降低和水功率称为循环系统的压力损耗和损耗功率。而泥浆流过钻头的压力降和传给钻头的水功率是我们希望提高的,我们把这部分称为钻头压力降和钻头水功率。

为了提高钻速、降低成本、井下安全,就要获得最好的水力效果,它是多种因素影响的结果,为了提高射流和钻头的水力参数,必须缩小喷嘴和降低排量。但是喷嘴不能无限缩小,排量不能任意降低,排量小到一定程度,无法带出岩屑,排量的大小还对泥浆泵工作的状态有很大的影响。另外,还有一个重要的问题,喷射钻井的工作方式在很大程度受到排量的控制,可见,排量是喷射钻井水力设计中最大的影响因素。

 在各种推荐使用喷射钻头的水力参数方案中,最大钻头水马力和最大射流冲击力为最佳方案。最大钻头水马力方案的运用最为普遍和受到欢迎。当钻头的水马力达到最大值时,可得到94%的射流冲击力,当射流冲击力达到最大值时,可得到92%最大钻头水马力。最大钻头水马力设计方案的一个优点在于:与最大射流冲击力相比,对于同一循环系统,排量较低时钻头水马力可达最大值。

在深井的情况下,要使经过钻头喷嘴的压力降等于立管压力的65%,所需要的排量会大于泥浆泵的最大排量。在这种情况下,不可能得到最大钻头水马力。

如果通过钻头喷嘴的压力降是立管的压力的48%,则射流冲击力达到最大值。解决射流冲击力有关问题的方法与最大水马力相同。

在水力破岩作用中,喷嘴是能量转换器,它将钻井液中的压力能(由钻井泵提供)转换成钻井液射流的动能,直接作用于井底,产生水力破岩作用是显而易见的。当然,水力破岩作用依赖于射流冲击力与地层岩石性质的配合。试验表明,对于渗透性和半渗透性地层,泵压达到25个兆帕时就己有明显的水力破岩作用;而对于非渗透性地层,达到明显水力破岩作用的泵压高达80兆帕以上。显然,对于一般的生产条件是难以达到的。

由于目前的钻井生产条件只能达到20个兆帕左右的泵压,而钻进层大多为半渗透性和非渗透性地层,因而水力参数对钻速的影响机理,主要是水力清岩作用,水力破岩作用是辅助性的。

三、水功率传递的基本关系式

水功率从钻井泵传递到钻头上,是通过钻井液在循环系统中流动而实现的。钻井液循环系统大体上是由四部份组成。

    (1)钻井液从钻井泵流出以后,先经过地面高压管线、立管、水龙带(包括水龙头)和方钻杆。这部分合称为地面管汇,这部分不随井深变化。

(2)钻井液从方钻杆流出后,即进入钻杆和钻铤内部。这部分合称为钻柱内部。这部分随着井深的增加而加大。

    (3)钻井液从钻铤流出后,即进入钻头喷嘴,形成钻井液射流,清洗井底和破碎岩石。这是水功率传递的目的地。

(4)钻井液到达井底以后,又从钻柱与井壁的环形空间返出到达地面上,钻井液在返出时还要完成一个任务──携带岩屑。

 钻井液流过这四部分,都要遇到阻力。克服阻力就要消耗压力和水功率。所以这四个部分都要使钻井液的压力降低。

而钻井液流过钻头时的压力降和传给钻头的水功率是我们希望提高的,我们将这部分称为钻头压力降和钻头水功率。

根据水力学原理,水功率等于压力降与排量的乘积,即N=PQ。所以,只要对压力降基本关系式的两端都乘以Q即可变成水功率基本关系式。所以,这两个关系式虽然表示的概念不同,一个表示压力关系,一个表示功率的关系,但是事实上是一个关系式。

射流与钻头的五个水力参数:射流喷速V0、射流冲击力Fj、射流水功率Nj、钻头水功率Nb和钻头压降Pb。

 四种工作方式观点各不相同。Nbmax工作方式认为清洗井底是对岩屑作功,所以认为水功率越大越好,Fjma 工作方式却认为射流冲击力是清洗井底的主要因素, 应以冲击力达到最大为标准。 Vomax工作方式实际上是提高射流动压力,从而增大井底的压力梯度。概括地说,Nbmax工作方式是“功”的观点,Fjmax工作方式是“力”的观点,Vomax工作方式是“动压”的观点。

 这四种工作方式,究竟哪种最好?长期以来,一直有不同的看法。直到目前还未能从理论上给以分析和回答。1975年,有人通过实验,认为在Nbmax、Fjmax和Vomax三种工作方式中,以Fjmax最好,Nbmax次之,Vomax方式最差。但这只是一种看法。究竟哪种工作方式最好,还有今后的理论研究和实践检验。目前国内各油田使用最普通的是Nbmax 和Fimax工作方式。

以上是摘抄相关文章的部分段落,其目的是让读者自己去分析判断,找出适合自己当前情况下的水力参数。现在唯一的困难来如何自由的预测泵压,其实网上有很多现成的计算软件,计算精度很高、压耗分析的也很准,使我们真正了解自己的钻具在井筒的真实的工作状况,有了它们就可以先利用多种喷嘴的组合来推演一遍使用后的泵压情况及钻头的水力参数,根据现成的实际情况进行取舍。

通过黄色区域的填写,来自动生成蓝色区域的计算结果,钻头喷嘴的变化和钻具的变化能产生不同的结果,同时预计动力钻具及是否含有定向仪器产生的压耗来总计推算出最后的立管压力。

        通过软件中所罗列的项目,不难可以算出钻杆、钻铤内外的流速、压耗、雷诺数等,使读者直观的了解各个环节的水力情况,根据自己的验用,计算很准。有了它,决策时不用去猜,同时保证自己的水力参数在现场的最大化。

在这里介绍一个名词,钻头的比水功率,它是计算出的钻头水功率除以钻头面积的一个值,下面引述几段总结作为参考:

1、上部松软地层机械钻速均随钻头比水功率的增加而提高,只是在不同井段不同水力条件下上升的幅度不同。在进行水力参数设计时,不必局限于所谓的“经济水马力”(0.35-0.57KW/cm2)范围,即使在此范围内保持相对高的比水功率仍然是有益的。

2、比水功率较小时,清岩不彻底,严重影响机械钻速,无论井深浅,因此比水功率不能低于0.30kw/cm2

3、随着地层硬度的增加,水力破岩作用减小,随比水功率的增加,机械钻速增加不明显。比水功率主要以清岩为主。比水功率宜在0.35-0.57kw/cm2范围内,以便达到经济的目的。

以上的观念是希望读者能通过单独的钻头水马力软件调节适合的钻头比水功率。

        网上有很多类似的软件,这里就不在介绍了。软件上面的项目读者应该看的很明白了,通过改变喷嘴及排量就可以调试出相应的计算结果。

下面介绍款英文软件,通过填写软件相应的数值,由软件计算出推荐的排量及水力参数情况。

    本篇文章只是想告诉读者,利用软件来清晰现场的水力参数值,结合现场的实际情况,来最大化有利的参数值,做到有的放矢。文章中大量概念引用自相关书籍,笔者能力有限不在累赘。旨在多一份了解,少一份猜测。

1、刘希圣《钻井工艺原理》

2、徐济银《钻头比水功率影响机械钻速的实验研究》

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一、格子—BOLTZMANN方法非均分网格的实施(论文文献综述)

罗小平[1](2021)在《微纳导热多尺度模型及低维材料声子水动力学研究》文中指出随着微机电系统和纳米技术的高速发展,微纳尺度的热量传递引起了广泛关注。微纳尺度条件下,经典的傅里叶导热定律不再成立。声子作为绝大多数半导体的热载子,其微观动力学行为对微纳尺度热量输运有着重要影响。对于有限尺寸微纳结构内的声子导热,声子玻尔兹曼方程是目前最广泛使用的理论模型之一。由于材料内不同频率的声子的平均自由程和弛豫时间通常会跨越好几个数量级,声子输运本质上是个多尺度问题。迄今为止,大多数求解声子玻尔兹曼方程的数值方法均为单一尺度方法,需要根据计算条件调整计算参数。此外,以往大多数微纳导热研究侧重于声子弹道-扩散输运,低维材料声子水动力学的研究还很不成熟。本文围绕多尺度声子导热模型,一方面发展求解声子弹道-水动力学-扩散导热的解析方法和直接数值模拟方法,另一方面研究稳态和瞬态声子水动力学导热现象,包括稳态声子导热的泊肃叶流、超弹道效应、热涡流与负向非局域效应,以及瞬态声子导热的热波效应及传输动力学。声子弹道-扩散导热可以采用单弛豫近似声子玻尔兹曼方程描述。首先改进传统的离散坐标方法,将具有迁移-碰撞过程的离散坐标法应用于灰体模型的求解。在此基础上,进一步发展求解非灰模型的离散统一气体动理学格式。相对于传统的数值方法,这两种多尺度方法都具有渐近保持特性,摆脱声子弛豫时间对计算时间步长的限制,能够精确捕捉声子不同输运区域的传热特征。声子弹道-水动力学-扩散传热可以采用双弛豫近似声子玻尔兹曼方程描述。针对简单几何模型下的声子水动力学导热,首先推导适用于二维材料和三维材料面内声子水动力学导热、法向声子水动力学导热和稳态热栅格水动力学导热的解析解,发展相应的数值求解格式。在此基础上,分析石墨烯条带内声子面内导热的克努森极小值现象、声子法向导热的温度分布非线性现象以及稳态热栅格导热的超弹道效应。对于复杂条件下的声子水动力学导热,发展求解瞬态双弛豫近似声子玻尔兹曼方程的离散统一气体动理学格式。新的数值格式能够自动适应弹道、扩散、水动力学及过渡区导热问题的求解。通过直接数值模拟研究低维材料中的热波(第二声)现象,发现温度、同位素丰度以及条带尺寸对石墨烯内热波传输动力学特性具有重要影响。在第二声窗口条件范围内,声子阻尼散射可使第二声速度降低高达20%。最后通过直接数值求解稳态双弛豫近似声子玻尔兹曼方程研究有限尺寸微纳结构内声子水动力学导热,发现在一定条件下矩形石墨烯条带和多孔石墨烯条带声子导热均存在一些反常的新现象比如声子热涡流现象和负向非局域热响应。此外,还发现石墨烯内声子热涡流现象和负向非局域热效应随温度、同位素丰度和几何参数变化的动力学演化规律。本文发展的声子输运多尺度数值模型以及声子水动力学输运的解析法,为未来研究声子水动力学提供可靠的理论与计算工具。对低维材料内稳态和瞬态声子水动力学的研究结果可为后续实验探测声子水动力学现象提供有效指导,并可为未来微纳尺度电子器件热设计和热管理提供理论支持。

饶登宇[2](2020)在《基于多孔介质孔隙尺度的溶质运移及传热过程的SPH模拟研究》文中进行了进一步梳理多孔介质中溶质运移和热传导及其耦合效应的研究是环境岩土工程中的一个重要课题。传统的研究方法一般基于表征体元尺度,这一研究视角忽略了多孔介质最本质的孔隙结构特征,存在局限性。而基于孔隙尺度的观点,将孔隙的结构组成以及孔隙空间内发生的物理过程与介质的宏观特性联系起来,可更清晰地认识多孔介质溶质运移及热传导的物理本质。本研究基于光滑粒子流体动力学(SPH)发展了一种孔隙尺度的仿真实验方法,致力于揭示多孔介质的孔隙结构特征与其宏观溶质运移及传热特性的联系。多孔介质中的溶质运移和传热过程主要涉及到机械弥散、溶质扩散和热传导过程,控制因素分别为弥散度、迂曲度和有效导热系数。论文聚焦多孔介质内孔隙结构组成变化对上述三个参数的影响,重点研究弥散度、迂曲度和有效导热系数随孔隙结构特征参数的变化规律,并结合孔隙尺度仿真实验得到的相关规律,进一步建立便于工程应用的宏观数学模型。主要研究内容包括:(1)采用SPH方法求解描述孔隙水运动的纳维斯托克斯方程,以及描述溶质扩散和热传导过程的二阶抛物线型扩散方程,实现对孔隙尺度物理现象的模拟。并结合SPH特点,提出重构多孔介质数字模型的三维建模方法,提出考虑介质湿化和冻结状态的模拟方法。围绕弥散度、扩散迂曲度和有效导热系数,设计了恒流速粘性流体渗透仿真实验、土柱溶质非稳态扩散仿真实验和多相介质稳态热传导仿真实验。将计算结果与解析解进行对比,验证仿真实验的准确性。(2)弥散度、迂曲度和有效导热系数均与多孔介质的孔隙结构特征有密切联系。本文充分发挥数值实验优势,对实验条件和介质特征进行精准控制,通过大量的仿真实验结果,揭示弥散度、扩散迂曲度和有效导热系数与其他孔隙特征参数之间的规律。重点探究或检验了弥散度与速度差、迂曲路径差、孔隙率和迂曲度等的相关规律,迂曲度与颗粒形态、维度、孔隙率和比表面积等的相关规律,以及有效导热系数与孔隙率、饱和度和冻结率的相关规律。(3)结合仿真实验得到的参数规律,对相关算法和模型提出改进方法和创新思路。为描述含裂隙多孔介质的对流弥散作用,提出了两流区模型的简化解析式。为建立片层介质的迂曲度与片层倾角和颗粒尺寸的联系,提出了一种基于迂曲路径概率分布的几何迂曲度模型。此外,为描述非饱和多孔介质在湿化和冻结过程中导热系数的变化规律,通过在常温导热系数模型的基础上引入导热系数与冻结率的关系,建立了适用于冻结土的导热系数模型,并应用于冻土的水-热耦合问题。

GILBM),发展了一种当地时间步法,在改善高雷诺数下翼型绕流模拟中计算稳定性的同时,有效地提高了计算效率.另外,通过引入非平衡态外推边界处理,合理解决了LBGK模型中处理复杂边界困难的问题.对5.0×104Re5.0×106的NACA0012翼型绕流进行了数值模拟,并对算法的计算效率和稳定性进行分析,证明了发展方法的优越性.

Method,LBM)是一种新的高效的流体力学计算方法,具有许多独特的优势,已经被广泛应用到流体力学问题研究中。LBM把流体假想成可以沿规则格子移动并仅在格点处相互碰撞的粒子,通过求解碰撞-迁移方程得到一组速度分布函数。压力,速度等宏观参数可以通过求解分布函数的矩方程得到。在流体中,动量、能量、质量的传递往往是不同步的,多松弛(Multiple-Relaxation-Time,MRT)模型在矩空间中有多个松弛参数,把粒子的松弛过程分解成几个独立的松弛过程。通过调整碰撞矩阵的参数将动量,能量和质量的传递区分开来,不仅提高了计算稳定性也提高了计算精度;另外构造线性变换矩阵使得碰撞-迁移后得到的量具有物理意义。在矩空间完成碰撞以后,做逆变换,变换到速度空间,然后流动从一个格点沿离散速度方向迁移到下一个格点。流场中经常有一些区域的物理量变化剧烈,空间和时间梯度较大,特别是在凸角、边缘等处,为了得到精确的物理量的数据,如作用在粒子上的力和力矩等,需要对计算区域的网格进行加密,局部网格加密方法可使物理量变化平稳,提高计算效率。在远离边界和流-固交界面时,流动比较平缓,粗网格可以满足精度要求,可以在流场的大部分区域应用。为此,把计算区域分为粗网格区,过渡区和加密区,不同区域的分布函数通过过渡区的边界进行传递。由于不同区域的网格密度不同,过渡区边界上某些点的数据不能直接由传递得到,这些点称为插值点,为尽量减少误差,使用三次样条插值方法计算插值点上的数据。不同区域的时间步长不同,需要在时间上进行插值,采用三点的Lagrange插值计算。区域界面上的物理量如密度、速度、应力等应保持连续,应用Chapman-Enskog分析推导宏观方程,建立界面上分布函数的转换关系,通过选取合适的松弛参数来提高计算的精度和数值稳定性。边界条件的处理在LBM中占有重要地位,直接关系到计算的精度和效率。流动在特定方向具有周期性时,将具有周期性的区域取出作为计算区域,在边界施加周期性边界条件。对于复杂的曲面边界,采用插值格式对其进行修正;对于一般的平直边界应用反弹格式对边界上碰撞后的分布函数进行修正。Lid-driven flow(方腔流)是检验数值方法的一个经典算例,对雷诺数为1000和400的方腔流进行模拟以验证加密方法的有效性。方腔中位于移动盖板下的左右两个角为奇点,物理量变化剧烈,为得到奇点附近的物理量,对方腔的左上角和右上角进行网格加密。流动初始为静止状态,在经过充分长的时间后达到稳定状态。对比分析不同网格结构得到的速度、压力、涡量、应力,结果表明加密网格处理后的数据更加精确,在奇点附近有非常明显的降噪效果,得到的速度曲线能够更好地与经典算例吻合,降低了压力的振荡幅度,应力曲线的振荡幅度也明显减缓,在应力变化剧烈的区域能够捕捉到应力的变化细节,提高了模拟的质量。对含粒子的Couette流动,应用常规网格、全场加密、局部二重加密和局部三重加密等四种网格结构进行分析计算,程序采用先碰撞后迁移的结构,在两个算例中对计算结果进行了比较。在固定粒子算例中,三种网格结构所得的曳力和举力基本相同,其模拟结果可以作为基准来与运动粒子算例进行比较。在运动粒子算例中,过渡区和加密区与粒子协同运动。使用四种网格结构对比作用在粒子上的曳力,举力和力矩。结果表明三重网格局部加密结构中力和力矩的波动幅度明显小于其他网格结构中的波动幅度,计算准确度得到了提高,并且所需的计算时间少于全场二重加密的计算时间,提高了计算效率。应力的轮廓在加密区与过渡区的交界面都是连续的,证实了局部网格加密方法的正确性。

王敏[5](2017)在《岩土介质渗流与传热特性的宏细观机理研究》文中研究表明岩土介质中的渗流及传热特性是大型水电工程、核废料处置、地热能开采、油/气能源地下储存及CO2地质封存等重大工程实践普遍涉及的关键问题之一。岩土介质作为典型的非连续、非均质材料,其渗流及传热等宏观特性与材料的细观结构特征密切相关,并与赋存环境和岩土变形存在复杂的耦合作用。本文以非均质的岩土介质为研究对象,从岩土介质的细观结构出发,采用材料细观力学方法和介观数值模拟方法研究岩土体的渗流和传热特性及其细观影响因素,建立了基于细观均匀化方法的岩土介质渗流及热传导模型,发展了裂隙细观流动和传热特性数值模拟的格子Boltzmann方法,阐明了介质细微观结构对渗流及传热特性的影响,揭示了岩土介质渗流和传热特性的宏细观机制。本文主要研究内容如下:(1)从岩土细观结构出发,基于材料细观力学方法和椭球夹杂问题的基本解,推导了土体渗流及传热特性细观均匀化的统一表达式,进而基于非饱和膨润土的细观结构、孔隙分布特征和持水机制,建立了基于均匀化方法的非饱和膨润土有效热传导特性细观力学模型,该模型反映了膨润土颗粒形状、孔隙形状、孔隙双峰分布、孔隙率、饱和度等因素对非饱和膨润土热传导特性的影响。在此基础上,基于掺砂膨润土的细观结构特征,通过将砂粒和孔隙视为两类夹杂体,建立了掺砂膨润土有效热传导特性的细观力学模型,该模型反映了掺砂率、孔隙率、饱和度以及孔隙和砂粒形态对掺砂膨润土导热特性的影响。采用多种膨润土的试验资料对上述两个细观力学模型进行了验证,表明与传统的组分分析模型相比,细观力学模型不仅具有更明确的物理机制和更少的模型参数,且具有更好的预测性能。(2)采用多松弛模型建立了热流动格子Boltzmann数值模拟方法,进而模拟了剪切错动裂隙的渗流过程。计算结果表明,剪切错动裂隙在高雷诺数条件下可产生显着的非线性流动特性,且可采用Forchheimer方程很好地描述裂隙过流量与水力梯度的非线性关系;数值模拟结果揭示了剪切错动裂隙在流速增大过程中涡流形成和演化过程,并采用涡流开度和对流开度定量描述了涡流造成裂隙对流区域减小、过流能力降低的细观机制。采用热格子模型模拟了粗糙裂隙的对流传热过程,表明裂隙的对流传热特性受裂隙水流流速的影响显着,尤其在Re=1~50范围的影响较为明显;与平行板模型相比,由于裂隙的粗糙度增大了裂隙水流与裂隙壁面的接触面积,从而有效地增加了裂隙的对流传热效应;在不同粗糙度条件下,裂隙的宏观对流传热特性相差不大,但局部对流传热特性相差较大,尤其在高流速条件下波动较为明显,且变化趋势和幅度与裂隙形貌的变化特征一致。(3)采用基于小波分析的三维裂隙粗糙度分解方法,将裂隙粗糙度分解为表征大尺度起伏的一阶粗糙度和表征局部凹凸的二阶粗糙度。开展了岩体结构面在不同粗糙度条件下渗流的LBM数值模拟研究,从细微观角度揭示了不同粗糙度水平对结构面非线性渗流的影响。结果表明,一阶粗糙度主要影响裂隙水流的压力分布和主流动方向,而裂隙中的非线性渗流特性则取决于二阶粗糙度,与渗流曲折度的增大、局部水流方向的变化、涡流和回流等复杂流动现象的形成等因素有关。此外,基于粗糙度单元模型进一步研究了裂隙的非线性渗流特性,并建立了 Forchheimer方程参数的表征模型,从而较好地反映了粗糙裂隙的几何参数对非线性流动特性的影响。

林涛[6](2016)在《多孔介质内单相流动与传热的格子Boltzmann数值研究》文中研究表明在环境、能源等诸多领域中,多孔介质扮演着举足轻重的角色,其内部流动与传热的研究无论是在科学探索或者工程应用中都有极其重要的意义。基于此,本文利用LBM在孔隙尺度上对不同构造方式下的多孔介质内的流动与传热进行了介观模拟,以期通过本文的研究使人们加深对多孔介质内流动与传热问题的认识。本文的主要工作如下:(1)研究了不同的二维LBM模型及边界处理格式。在此基础上,模拟了简单结构的二维流动与传热问题,分析并研究了流动与传热的基本影响因素。为研究多孔介质内复杂流动与传热问题,奠定了坚实的基础。结果表明,在所研究的参数范围内,肋高增加、肋间与肋宽比增大、固流导热系数比增大,均会使综合传热性能变差。(2)基于图像处理方法(IPM)及四参数随机生成方法(QSGS)构造了二维多孔介质。利用块结构化LBM对部分填充多孔介质的二维通道内流动问题进行了模拟研究。结果表明,在所研究的压差范围内,达西定律对IPM和QSGS构造多孔介质中渗流依然成立;在任意压差下,基于IPM和QSGS构造多孔介质中流量及渗透率均随孔隙率增大而增大;在相同孔隙率下,IPM构造多孔介质渗透率比QSGS构造多孔介质渗透率大。(3)研究了不同三维LBM模型及边界处理格式。基于Sierpinski carpets方法及QSGS方法构造了三维多孔介质,利用LBM对完全填充多孔介质的三维通道内的流动与传热进行了模拟研究。结果表明,针对流动而言,在所研究的压差范围内,达西定律对Sierpinski carpets和QSGS构造多孔介质中渗流依然成立;在任意压差下,基于Sierpinski carpets和QSGS构造多孔介质的渗透率均随孔隙率增大而增大;在相同孔隙率下,Sierpinski carpets构造多孔介质中平均流速及渗透率明显大于QSGS构造多孔介质中平均流速及渗透率。针对传热而言,Sierpinski

姜方方[7](2016)在《低矮房屋简化模型风荷载的LBM数值模拟》文中提出各种自然灾害造成的损失中风灾居于首位,而其中低矮建筑物的破坏或倒塌带来的损失则超过一半,因此研究低矮建筑物的风压显得尤为重要。计算风工程因其特有的优势成为当下风工程研究的热点,寻求一种更高效的数值模拟方法具有实际意义。本文运用格子玻尔兹曼方法(Lattice Boltzmann Method,LBM)自行编写C++程序,模拟低矮房屋简化模型的风荷载。本文对传统的LBM模型进行优化:引入不可压格子玻尔兹曼模型,能更真实的反应大气边界层中的气流流动;采用多松弛时间格式代替单松弛时间格式,程序稳定性更高,解决了单松弛时间格式不适用于较高雷诺数的问题;引入大涡模拟,通过亚格子雷诺数应力体现小尺度涡对大尺度涡的影响;通过编写多线程并行程序,大大缩短LBM计算时间。前人对LBM模型仅考虑其中某种优化方法,而本文将这几种优化方法同时考虑,编写的程序能更好地反映实际流场。本文模拟二维圆柱绕流,对若干雷诺数下的压力系数等流场参数进行计算,通过与传统数值模拟方法以及风洞试验方法的对比,证实了采用LBM模拟压力的可行性。对比分别采用单松弛时间格式和多松弛时间格式的模拟结果,从而验证了采用多松弛时间格式对程序优化的有效性。为了解决低矮房屋双坡屋顶的曲线边界处理,本文推导出了双坡屋顶边界处理参数,采用浸入边界处理格式,并将其成功运用到LBM当中,从而有效的提高了双坡屋顶边界处理的精度。最后,运用优化的LBM对风场中低矮房屋简化模型进行二维数值模拟,分析了低矮房屋周围的整个漩涡脱落演化过程,并且首次运用该方法计算低矮房屋的风压。将LBM算得的低矮房屋风荷载体型系数与荷载规范值进行对比,结果表明采用格子玻尔兹曼方法得到的风荷载体型系数围绕规范值上下波动,但是整体变化趋势基本相同,从而证实采用LBM进行低矮房屋风压模拟是准确可行的。由于LBM求解速度快、算法并行性高、计算结果可靠等优势,有望成为一种有效的低矮房屋风荷载模拟方法。

郭槛菲[8](2015)在《格子Boltzmann方法在气固两相流中的应用研究》文中认为能源是人类能够生存和发展的基础。目前我国正处于经济高速发展的关键时期,能源消耗是非常巨大的,煤炭、石油、天然气等不可再生资源面临着枯竭,形式非常严峻。我国工业余热资源非常丰富,但是被回收的资源仅为34.9%,回收潜力巨大,合理利用余热资源能加快实现工业节能减排战略目标。水泥生产过程中会产生大量的中低温烟气,余热锅炉可以回收和利用这部分烟气余热来发电。然而烟气中含有大量的飞灰,这些飞灰颗粒在锅炉受热面上沉积会降低锅炉换热效率,减少锅炉发电量,更加达不到预期的节能目标。所以积灰问题是关系到余热回收技术是否能够成功的关键问题之一,应当引起高度重视。积灰过程是一种典型的气固两相流,研究烟气中的粉尘颗粒在管束上的沉积具有十分重要的应用价值和经济价值。本文采用格子Boltzmann-Lagrange跟踪方法模拟含尘烟气横掠管束飞灰颗粒沉积过程,探索管型和管束排列方式对颗粒沉积的影响。主要研究内容及结果如下:1、利用格子Boltzmann方法初步模拟了二维多孔介质渗流问题,其中多孔介质是用QSGS生长法构造的,多孔介质内部孔隙边界非常复杂,模拟结果表明格子Boltzmann方法具有非常强大的解决含有复杂边界问题的能力。2、利用多松弛格子Boltzmann-Lagrange跟踪方法模拟含尘烟气横掠圆形单管和椭圆形单管的沉积过程。研究发现,小Stokes数的颗粒在流场中的分布较为均匀,随着Stokes数的增大,颗粒逐渐分布于靠近流场中涡旋结构的边界区域,颗粒在圆管上总的沉积量在逐渐减少。当椭圆长轴与来流方向平行时,颗粒在椭圆形管上单位面积的沉积率和碰撞频率比在圆形管上的要小,并且随着长短轴比的增大,单位面积的沉积率和碰撞频率逐渐减小。3、对于三种横纵向管间距组合的顺排圆形管束,在整体上具有相同的颗粒沉积规律,第一排管束的迎风面均有少量沉积,背风面颗粒沉积量较大,后两排管束不管是在迎风面还是在背风面均有大量沉积;对于三种横纵向管间距组合的叉排管束,在整体上同样具有相同的颗粒沉积规律,每一排管束的迎风面均只有少量的沉积,背风面颗粒沉积量较大,第二排颗粒的沉积量最小。叉排布置时,颗粒的沉积率较小,而且横纵向管间距相等时,颗粒的沉积率也较小。

simulation)在桌面级计算机上进行成为可能.采用8个GPU,网格数目达到6.7×107,全场网格尺寸Δ+=1.41.模拟3×106个时间步长,用时仅24 h.另外,直接模拟结果无论是在平均流速或湍流统计量上均与Moser等的结果吻合得很好,这也证实了二阶精度的格子Boltzmann法直接模拟湍流的能力与有效性.

赵立清[10](2013)在《平面射流与振翅运动的数值研究》文中指出平面射流竖直向上冲击自由水面,当出口速度大于某一临界值时,射流呈现左右摆动的振翅运动形态。开展射流振翅运动的相关研究,有助于认清振翅运动机理,其研究成果可用于流动控制以及高效混合。目前,关于振翅运动的研究主要以实验为主,缺少对流动细节的细致刻画。本文采用数值手段对平面射流与振翅运动等相关问题进行了详细的研究,旨在深入认识自由射流不稳定性和振翅冲击射流等复杂流动。首先,采用单相的格子Boltzmann方法研究了低雷诺数自由平面射流问题。结果表明,存在一个临界雷诺数Recr:当Re<Recr时,流场呈现相对稳定状态;当Re>Recr时,流场则呈现周期性振荡状态。周期性振荡的存在使射流中心轴线速度衰减加快。通过对流向速度场的本征正交分解发现,周期性振荡状态下射流的主导模态呈现反对称结构。随着Re数的增大,流体的拉伸运动逐渐占据优势,并主导着射流的不稳定性过程。其次,采用两相的自由能格子Boltzmann方法和大涡模拟-VOF方法研究了中低雷诺数平面射流的振翅运动,在检验已有实验现象的基础上,细致刻画了振翅运动的流动细节。通过数值模拟以及与实验结果的比较,证实了采用自由能格子Boltzmann方法和大涡模拟-VOF方法进行振翅运动数值计算的可行性。研究表明,水下冲击射流可分为“稳定冲击”和“振翅冲击”两种流态。振翅冲击流态具有明显的频率特征:射流中心轴线上流向速度的特征频率与横向速度的特征频率满足倍频关系;自由水面伴随射流的振翅运动做周期性变化,其特征频率与射流振翅运动的频率一致。与稳定冲击流态相比,振翅冲击流态下射流的中心轴线速度衰减加快、卷吸效果明显加强,这将有利于流体的相互掺混。在振翅冲击流态中,流场内复杂的旋涡/自由水面、旋涡/射流剪切层以及旋涡/旋涡相互作用,导致射流近场湍流振荡增强、射流剪切层动量厚度增大。通过对振翅诱导速度的定量分析发现,振翅诱导速度幅值与湍流强度具有相同的量级,能增强流动的混合效果。分析了Froude数、Reynolds数和Weber数等无量纲参数对流动状态的影响,发现Froude数可以作为水下冲击射流流态判定的关键参数。

二、格子—BOLTZMANN方法非均分网格的实施(论文开题报告)

(1)论文研究背景及目的

首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景,再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题,并提出你的论文准备的观点或解决方法。

本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。

调查法:该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。

观察法:用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。

实验法:通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。

文献研究法:通过调查文献来获得资料,从而全面的、正确的了解掌握研究方法。

实证研究法:依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。

定性分析法:对研究对象进行“质”的方面的研究,这个方法需要计算的数据较少。

定量分析法:通过具体的数字,使人们对研究对象的认识进一步精确化。

跨学科研究法:运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。

功能分析法:这是社会科学用来分析社会现象的一种方法,从某一功能出发研究多个方面的影响。

模拟法:通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。

三、格子—BOLTZMANN方法非均分网格的实施(论文提纲范文)

(1)微纳导热多尺度模型及低维材料声子水动力学研究(论文提纲范文)

第2章 弹道-扩散导热的多尺度数值模型
第3章 稳态声子水动力学导热的解析解
第4章 低维材料瞬态声子水动力学研究
第5章 有限尺寸微纳结构内声子水动力学研究
攻读博士学位期间发表的论文及其它成果

(2)基于多孔介质孔隙尺度的溶质运移及传热过程的SPH模拟研究(论文提纲范文)

2 扩散方程与流体运动方程的SPH格式
3 孔隙尺度下多孔介质中对流弥散规律研究
4 孔隙尺度下多孔介质中溶质扩散规律研究
5 非饱和多孔介质的热传导特性规律研究
作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果

(3)高雷诺数流动模拟的LBM方法(论文提纲范文)

4 当地时间步改进技术

(4)格子Boltzmann方法多松弛模型局部网格加密算法研究(论文提纲范文)

第3章 局部网格加密方法
第4章 方腔流算例模拟分析
学位论文评阅及答辩情况表

(5)岩土介质渗流与传热特性的宏细观机理研究(论文提纲范文)

2 岩土介质渗流及传热特性的均匀化理论与数值模拟方法
3 土体渗流及热传导特性的细观均匀化模型
4 基于LBM的岩石裂隙细观流动及传热特性数值模拟
5 裂隙粗糙度对非线性流动特性的影响研究
附录A 修正SRA算法
攻读博士学位期间的主要科研工作

(6)多孔介质内单相流动与传热的格子Boltzmann数值研究(论文提纲范文)

第三章 LBM程序考核及流动与传热算例
第四章 二维多孔介质内流动的LBM数值模拟
第五章 三维多孔介质内流动与传热的LBM数值模拟
攻读硕士学位期间取得的学术成果

(7)低矮房屋简化模型风荷载的LBM数值模拟(论文提纲范文)

第3章 圆柱绕流数值模拟
第4章 优化的曲线边界处理方法及LBM模型
第5章 低矮房屋简化模型风效应的LBM数值模拟
附录A 攻读硕士学位期间所参与的科研项目

(8)格子Boltzmann方法在气固两相流中的应用研究(论文提纲范文)

第二章 格子Boltzmann方法及其边界处理
第三章 多孔介质渗流问题的初步模拟研究
第四章 含尘烟气横掠单管飞灰颗粒沉积过程模拟研究
第五章 含尘烟气横掠顺排和叉排圆形管束飞灰颗粒沉积过程模拟研究
攻读硕士学位期间发表的论文

(9)基于多GPU的格子Boltzmann法对槽道湍流的直接数值模拟(论文提纲范文)

2 基于NS方程算法与格子Boltzmann方法的GPU加速性能比较
3 物理问题模型及参数

(10)平面射流与振翅运动的数值研究(论文提纲范文)

第三章 低雷诺数自由平面射流的数值模拟
第四章 低雷诺数平面射流冲击自由水面的数值模拟
第五章 中等雷诺数平面射流冲击自由水面的数值模拟
第六章 工作总结和研究展望
在学期间的研究成果及发表的学术论文
附录 A 自由层流平面射流相似性分析
附录 B 湍流平面射流相似性分析

四、格子—BOLTZMANN方法非均分网格的实施(论文参考文献)

  • [1]微纳导热多尺度模型及低维材料声子水动力学研究[D]. 罗小平. 哈尔滨工业大学, 2021
  • [2]基于多孔介质孔隙尺度的溶质运移及传热过程的SPH模拟研究[D]. 饶登宇. 北京交通大学, 2020
  • [3]高雷诺数流动模拟的LBM方法[J]. 陈彦晓,李孝伟,丁珏,翁培奋. 上海大学学报(自然科学版), 2019(02)
  • [5]岩土介质渗流与传热特性的宏细观机理研究[D]. 王敏. 武汉大学, 2017(07)
  • [10]平面射流与振翅运动的数值研究[D]. 赵立清. 南京航空航天大学, 2013(01)
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高坝泄洪安全新技术的研究与应用

潜水器设计中所要解决的水动力学问题

空泡流数值模拟方法研究

鲁传敬,陈瑛 (46)

沉浸边界法的改进及其在鱼游推进机理研究中的应用

潘定一,邓见,邵雪明 (58)

液滴冲击固体表面液膜的实验和数值研究

郭加宏,胡雷,戴世强 (68)

血液中蛋白质气泡的动力学特性研究

王海民,戴韧,蒋旭平等 (77)

陈振诚,陈昕 (87)

多个物体之间水动力相互作用的理论研究

刘应中,万德成 (104)

带子瘤的脑动脉瘤的非牛顿流体血流动力学研究

王盛章,陈家亮,鲁刚等 (111)

剪切流中大长细比圆柱体的二维涡激振动

葛斐,王雷,陆维等 (125)

单向流作用下近壁面管道流向涡激振动

波浪作用下底部紊流边界层之研究

翼型非对称拍动的水动力学研究

90度弯头内气固两相流颗粒运动对气相湍流度的影响

温度分层对污染物垂向扩散的影响

刘春艳,陈铂,罗麟 (173)

层流边界层内对流换热的热阻分析

冷学礼,张冠敏,田茂诚等 (180)

原生污水在圆管内紊流流动的理论研究

弯曲扩张通道纤维悬浮流中纤维取向分布研究

张启华,林建忠,李月仙 (203)

两层流体系统中点源和环源生成的表面和界面波动

陈婷婷,卢东强 (211)

模型入水初期弹道数值模拟研究

易淑群,张明辉,颜开 (219)

基于黏流CFD的船船相互作用水动力数值模拟研究

韩阳,陈纪军,吴宝山等 (226)

空泡群动态响应的直接数值模拟与分析

陈晖,李胜才,左志刚 (233)

水下航行体壁面脉动压力的大涡模拟研究

张楠,沈泓萃,姚惠之等 (240)

热分层槽道湍流中细颗粒输运特性的研究

陈林烽,董宇红 (249)

两维人工气泡的数值模拟研究

何术龙,邢圣德,程红霞等 (256)

基于PETSc 的区域分解法数值模拟圆柱势流绕流问题

王吉飞,万德成 (270)

浅水方程中干湿边界的处理

船舶CFD网格自动生成技术的开发

张振江,陈作钢 (285)

顶浪中船舶运动的时域预报方法研究

陈京普,朱德祥 (294)

附加分离盘控制隔水管涡激振动的高分辨率数值模拟研究

基于力场模拟的桨船相互影响的数值研究

姚志崇,张志荣,曾志波 (309)

基于输运方程的空化两相流算法设计

张凌新,赵伟国,邵雪明 (317)

VOF和Mixture多相流模型在空泡流模拟中的应用

陈鑫,鲁传敬,李杰等 (324)

二维不同溃坝方式的数值模拟

刘学炎,刘艾明,熊鳌魁 (332)

龚凯,刘桦,王本龙 (340)

水动力学试验与测试技术

海洋结构物沉箱吸附力的实验室模拟

韩丽华,姜萌,张日向等 (346)

水下高速航行体测速技术研究

易文俊,张木,陈志华等 (353)

船舶在长峰波和短峰波中运动响应的模型试验研究

郑文涛,匡晓峰,缪泉明等 (359)

基于电阻层析成像技术的气/液两相流测量

王化祥,张立峰,崔自强等 (365)

近二维水下高速气体射流动态不稳定性的实验研究

郭强,王晓刚,施红辉等 (372)

湍流边界层脉动速度及脉动压力相关联的子波分析

谢华,姚惠之,王小庆 (382)

淹没式射流减压水洞方案探讨

褚学森,颜开,张明辉等 (390)

油水两相管流流量测量研究

李东晖,丰飞飞,许晶禹等 (397)

船舶在顶浪中的甲板上浪模型试验研究

祁江涛,张进丰,顾民 (404)

线性分层流体中小球生成尾迹内波实验研究

赵先奇,魏岗,吴宁等 (410)

管道车在有压管道中运动的试验研究

孙西欢,李永业 (416)

荆江河段“54型洪水”演进特性试验研究

朱勇辉,卢金友,范北林等 (423)

水平液体绕流热柱体旋涡脱落特性的研究

蒋燕,李永光,吕欣欣等 (432)

三维扭转水翼梢涡区域速度场测量与数值模拟

辛公正,陆林章,刘登成等 (438)

拖曳水池水下三维PIV测试系统研究

张国平,张军,陆林章等 (448)

上海长江口陈行水库泥沙沉降率研究

王道增,樊靖郁,钟宝昌 (454)

小水线面双体船的耐波性模型试验方法研究

范佘明,余滋红,杨素军等 (460)

气泡成像机理及对图像测量的影响

何思为,邵建斌,陈刚等 (466)

分层流中水下旋涡特征试验探索

姚志崇,陆林章,张军等 (473)

利用分离盘抑制隔水管涡激振动的风洞实验研究

谷斐,王嘉松,钟庆等 (481)

水平运动小球生成内波的仿真SAR影像

不同空气含量下螺旋桨激振力预报的试验研究

伍锐,季盛,陈洋 (494)

导管螺旋桨内流场及近场尾流的PIV测量

张军,张志荣,朱建良 (504)

三元复合驱采出液在抽油杆带扶正器且做轴向往复运动的油管中流动的压降

徐国民,刘鹏,李楠等 (513)

榆树林油田单管电加热集油管道的温降计算

王健,王雪,包志晶等 (519)

IUPAC-LDPE熔体的单轴拉伸特性和长口模挤出胀大

黄树新,鲁传敬 (524)

DN25新型旋翼式户用热量表基表内部水流特性的研究

杜广生,王尤媛,刘永辉等 (531)

聚合物驱生产井合理补孔时机研究

殷代印,黄伟明 (538)

安静型超导磁流体管道循环泵水动力性能CFD分析

胡芳琳,陆芳,彭燕等 (545)

减阻功能纳米材料在石油储层孔道中的微观受力作用模型

顾春元,狄勤丰,施利毅等 (554)

潜油电泵井水力参数优化设计方法

邵永实,王倩,张淑云 (562)

不规则井网水平井配注量的确定

高本成,于金萍,张淑云等 (569)

郭军,王立洋,张军等 (576)

分岔管路内的油水相分布特性研究

张军,吴应湘,王立洋等 (583)

采用纳米流体的微通道冷却器散热特性研究

张燕,樊靖郁,范毅等 (592)

流体诱导弹性管束振动的流固耦合分析

姜波,田茂诚,冷学礼等 (598)

船舶与海洋工程水动力学

运输船舶在不规则波中阻力增加的近似估算

何惠明,董国祥 (604)

吊舱推进船舶模型快速性试验技术

王文涛,缪泉明,应良镁 (613)

水下机器人舵翼设计与水动力性能预报研究

沈海龙,赵腾,杜茉等 (619)

三体船在波浪中的垂荡与升沉计算及其结果分析

散货船阻力预报的数值试验研究

黄少锋,徐杰,马峥 (645)

水下航行体导管推进器推力减额的数值预报

黄国富,洪方文 (652)

基于CFD进行实船阻力预报的一种新方法

倪崇本,朱仁传,缪国平等 (659)

水下航行体主附体结合部马蹄涡控制数值研究

王志博,姚惠之,田于逵等 (668)

水面船模阻力、兴波CFD不确定度分析

基于CFD的标称伴流场尺度效应研究

黄家彬,陈霞萍,朱仁传等 (685)

水下高速航行体空泡外形的近似计算

马琳,祁江涛,俞圣杰 (693)

均匀流螺旋桨片状空泡的数值分析

刘登成,陆芳,洪方文 (700)

中国船舶科学研究中心推进器研究进展

周伟新,唐登海,洪方文等 (707)

梢部驱动推进器的研究与进展

曹庆明,洪方文,胡芳琳 (719)

NARMAX模型在系泊结构物动力分析中的应用

范菊,朱仁传,缪国平等 (726)

下倾管-立管严重段塞流数值模拟

高嵩,尤云祥,李巍等 (736)

液舱晃荡砰击压力的数值计算方法研究

徐国徽,顾学康 (743)

新型深水TLP平台稳性分析

杨烁,匡晓峰,缪泉明 (753)

船舶在风浪中的失速预报方法研究

魏锦芳,尹尽勇,缪泉明 (759)

螺旋桨参数对空泡性能的影响研究

船舶近垂直岸壁航行时的岸壁效应数值研究

姚建喜,邹早建,王化明 (773)

基于Rankine源的面元法及其船型优化中的应用

朱德祥,陈京普 (779)

规则波中承台桩基结构波浪力的预报方法

王本龙,兰雅梅,姚文伟等 (789)

郭晓宇,王本龙,刘桦 (795)

海洋环境与地球物体流体力学

小清河口海域悬沙输运格局的数值研究

陈斌,黄海军,严立文等 (824)

上海洋山深水港区西港区规划方案潮流泥沙物理模型试验研究

吴明阳,许家帅,冯玉林 (836)

采用动态方法研究磨刀门水道盐水强烈上溯运动规律

包芸,叶浩,康雅乔 (844)

珠江河口整体数值模拟及潮波传播特征研究

许炜铭,陈祖辉,包芸 (852)

模拟分析台风引起长江口骤淤的原因

顾杰,韩冰,黄静等 (858)

破碎立波对直立建筑物波浪力的数模研究

原娟,陈兵,董敏 (867)

人工神经网络技术在黄河口水沙通量研究的应用

严军,叶春生,曹辉等 (875)

不规则波与开孔沉箱作用数值模拟

陈雪峰,李玉成,孔丽 (882)

采用数值微分和FY3A卫星资料对水情监测新方法研究

龙智勇,黄思训,石汉青 (888)

“FY3A”卫星资料在海面温度反演中的应用

何明元,马卫明,史卫等 (894)

人工鱼礁通透系数及其数值实验

李珺,林军,章守宇 (902)

台风特征参数对风暴增水的影响分析

郑立松,余锡平 (912)

东京湾温盐长期变化的数值计算

滩涂开发对海岸带微气候的影响

耿晓婧,余锡平 (924)

深圳湾停留时间数值模拟

万由鹏,毛献忠 (932)

福州白马河水系水动力水污染数值模拟及应用

陈虹,朱明栓,雷少青 (938)

数值模型计算泄流能力和模拟自由水面的评价—以薄壁堰流为例

徐玲君,李国栋,陈刚等 (945)

潮汐河道溢油轨迹的数值模拟

吴兆春,王道增 (952)

上海外高桥造船有限公司大密度桩群码头潮汐水流及泥沙模型试验研究

沉水植物对河道水流及水质净化影响规律的耦合研究

王沛芳,李金,王超等 (967)

钱塘江下游洪水实时预报系统研制

宋立松,陈武,史英标等 (976)

感潮弯曲河段对电厂取排水的影响

程友良,胡竟,关膺 (982)

基于人工神经网络的淀山湖入湖通量与水体富营养化相关性研究

徐祖信,颜军,尹海龙 (988)

移动式鱼道过流能力三维数值模拟

付小莉,张小峰 (997)

复式交汇河道滩槽交界水流特性

传统浅水型和Boussinesq型方程模拟海啸传播过程准确性的研究

詹杰民,董志,李毓湘等 (1010)

降雨对海面粗糙度和波浪成长实验的初步分析

马昕,赵栋梁,李明明 (1016)

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