【基础练习】《小数的意义和性质》（数学苏教五上）

江苏教育出版社 五年级（上册） 畅言教育 用心用情 服务教育 《小数的意义和性质》基础练习 本课时编写：屯溪路小学 张玉彪 一、填一填 1.把下图中涂色部分或括号部分用分数和小数表示出来。 　 分数(　　)　　　　　　 　分数(　　)　　　　　　　分数(　　) 小数(　　)　　　　　　 　小数(　　)　　　　　　　小数(　　) 2．把1千克平均分成10份，每份是1千克的(　　　)(填分数)，是(　　　)千克(填小数)；取其中的3份是1千克的(　　 )(填分数)，是(　　 )千克(填小数)。 3.2个十、3个十分之一和5个千分之一组成的数是(　　)，读作(　　)。 4．(1)小数数位顺序表中，小数部分最高位是(　　 )位，它的计数单位是(　　)，整数部分最低位是(　　)位，它的计数单位是(　　)。 (2)小数点右边第三位是(　　 )位，它的计数单位是( )，小数点左边第三位是(　　)位，它的计数单位是(　　)。 5．小数1.84的计数单位是(　　)，(　　)个0.001是0.092，0.85里有(　　)个百分之一。 6．一个三位小数的整数部分是1，这个数最大是(　　　)。 7．在括号里填上合适的小数。 3角＝(　　)元　 6元5分＝(　　)元　 300千克＝(　　)吨 \a\vs4\al\co1()1.132 8.2千克eq \a\vs4\al\co1()8300克 9．大于0.4且小于0.5的小数有(　　 )个；大于3.2且小于3.3的两位小数有(　　)个。 10．把2386.5万改写成用“亿”作单位的数是(　　 )亿，保留一位小数约是(　　)亿。 11．把改写成用“万”作单位的数是(　　 )万，省略“万”后面的尾数是(　　　)万。 12．下面的小数各在哪两个相邻的整数之间？填一填。 (　　 )＜4.002＜(　 ) 　　 (　　 )＞60.01＞(　　 ) (　　 )＜0.009＜(　　 ) 　　 (　　 )＞119.9＞(　　 ) 13．把0.25万改写成用“一”作单位的数是(　　 )。 二、判一判 1．小数部分与整数部分一样，每两个计数单位间的进率都是10。 (　　) 2．近似数8.00末尾的0可以省略不写。 (　　) 3．16个万和3158个一合成的数写成用“万”作单位的数是16.3158万。 (　　) 4．在小数点的后面添上“0”或去掉“0”，小数的大小不变。 (　　) 5．0.3和0.30大小相等，计数单位也相同。 (　　) 6．读50.003时，要读3个零。 (　　) 三、选一选 1．5.743中的“7”表示(　　)。 A．7个十分之一　 B．7个0.01　 C．7个千分之一　 16.3 五、小明在读一个小数时，没看到小数点，结果读成了八十二万零八，原来的小数读出来应读两个零，原来的小数是(　　　) 六、已知小数eq \x(　)2.eq \x(　)7，在eq \x(　)中填数，使它符合下面的要求 1．使这个小数最大，这个小数是(　　)； 2．使这个小数最小，这个小数是(　　)； 3．使这个小数最接近53，这个小数是(　　)。 七、一个三位小数精确到百分位后得到的近似数是5.

精品文档目录第一章、课程设计计算书 1一、预应力钢束的估算及其布置 11. 预应力钢束数量的估算 12. 预应力钢束布置 2二、计算主梁截面几何特性 71. 截面面积及惯性矩计算 72. 截面净距计算 错误! 未定义书签。3. 截面几何特性总表 错误! 未定义书签。三、钢筋预应力损失计算 111. 预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 112. 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 113. 混凝土弹性压缩引起的预应力损失 124. 由钢束应力松弛引起的预应力损失 135. 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 146. 成桥后四分点截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算 . 157. 预应力损失汇总及预加力计算表 15四、承载力极限状态计算 171. 跨中界面正截面承载力计算 172. 验算最小配筋率（跨中截面 ） 173. 斜截面抗剪承载力计算 19附图上部结构纵断面预应力钢筋结构图上部结构横断面预应力钢筋结构图2欢。迎下载辽宁工业大学桥梁工程课程设计计算书开课单位：土木建筑工程学院2014年 3 月精品文档一、预应力钢束的估算及其布置1. 预应力钢束数量的估算对于预应力混凝土桥梁设计，应该满足结构在正常使用极限状态下的应力要求下的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，对主梁所需的钢束数进行估算。(1) 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。当截面混凝土不出现拉应力 控制时，则得到钢束数n的估算公式(1.1)MkCi Apfpk(ks ep)式中Mk 使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按任务书取用；C1与荷载有关的经验系数，对于公路一II级，C1取0.45 ；Ap)一束7 15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4 cm2，故Ap =9.8 cm2 ；ks大毛截面上核心距，设梁高为 h，ks可按下式计算Iks( 1.2)A(h ys)ep预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，ep y ap h ys 0.6573)（2）按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度fcd ,应力图式呈矩形, 同时预应力钢束也达到设计强度 fpd，则钢束数n的估算公式为Mdnh Apfpd（1.4）式中Md 承载能力极限状态的跨中弯矩组合设计值，按任务书采用;经验系数，一般采用0.750.77，本梁采用0.77. 估算的钢束数n为Md h Apfpd3101.62 .5 9.8 10 4 综合上述两种极限状态所估算的钢束数量在3根左右，故取为n 32.预应力钢束布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置1 ）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，应尽可能加大钢束群重心的偏心距，本梁预应力孔道采用内径60 m m,外径67mm的金属波纹管成孔，管道至梁底和梁侧净距不应小于30 mm及管道直径的一半。另外直线管道的净距不应小于 40mm,且不宜小于管道直径的0.6倍，跨中截面及端部截面的构造如图1所示,N1、N2、N3号钢筋均需进行平弯。由此求得跨中截面钢束群重心至梁底距离为12 2 26ap16.67bm3(1.5)inUIC-Ja）端部截面）跨中截面图1钢束布置图（横断面）（单位：mm2 ）本梁将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面、钢束布置应考虑以下两方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，二是要考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。锚头布置应遵循均与，分散的原则。锚固端截面布置的钢束如图1所示，则端部钢束重心至梁底的距离为ap30 70 cm(1.6)F面对钢束群重心位置进行复核，首先需计算锚固端截面的几何特性。图1为计算图式，锚固端截面几何特性计算见表 1表1锚固端截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai分块面积 形心至上 缘距离yi分块面积对上 缘净距S Aiyi分块面积的自身惯性矩lxdsysyiIIxIi2 cmcm3 cmcm4cm4 115.58说明钢束群重心处于截面的核心范围内（2）钢束弯起角度及线形的确定最下（N3）弯起角度为5，其余2根弯起角度均为7。为了简化计算和施工，所有钢 束布置的线形均为直线加圆弧，具体计算机布置如下。（3）钢束计算1 ）计算钢束起弯点至跨中的距离。锚固点至支座中心线的水平距离为 ani （见图2）an33030ta n527.38cman23018ta n727.79cmani3068ta n721.65cm图3为钢束计算图式，钢束起弯点至跨中的距离xi列表计算于表2内图2锚固端尺寸图（尺寸单位：mm图3 钢束计算图式表2钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号弯起高度 y/cmy1/cmy2/cmL1/cmX3/cm弯起角/（）R/cmX2/cmX1/cm.212..350..540.上表中各参数的计算方法如下：Li为靠近锚固端直线段长度，设计人员可根据需要自行设计，y为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如图14所示，则根据各量的几何关系，可分别计算如下：y1L1si sinR(1.11)当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为ai ao y X3ta n(1.12)式中ai钢束在计算截面处钢束中心到梁底的距离；ao钢束起弯前到梁底的距离；R 钢束弯起半径；a 圆弧段起弯点到计算点圆弧长度对应的圆心角。 计算钢束群重心到梁底的距离ap见表3,钢束布置图(纵断面)见图 4.表3各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号X4R/cmsin 0a。aiap27.382.66..021.652.3)钢束长度计算：一根钢束的长度为曲线长度，直线长度与两端工作长度(2 70cm)之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及弯起角度计算，通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于备料和施工。计算结果见表4.表4钢束长度计算表钢束号半径R弯起角曲线长 度直线长度L1有效长度钢束预留 长度钢束长度cmradcmcmcmcmcmcm942.607...期8能图4钢束布置图（纵断面）（尺寸单位：mr）精品文档二、计算主梁截面几何特性本桥采用后张法施工，内径60mm勺钢波纹管成孔，当混凝土达到设计强度时进行张拉，张拉顺序与钢束序号相同，年平均相对湿度为 80%。计算过程分为三个阶段，阶段一为预制构件阶段，施工荷载为预制梁（包括横 隔梁）勺自重，受力构件按预制梁勺净截面计算； 阶段二为现浇混凝土形成整体化阶段， 但不考虑现浇混凝土承受荷载勺能力，施工荷载除阶段一荷载之外，还应包括现浇混凝 土板勺自重，受力构件按预制梁灌浆后勺换算截面计算；阶段三为成桥阶段，荷载除了 阶段一、二勺荷载之外，还包括二期永久作用以及活载，受力构件按成桥后勺换算截面 计算。1、截面面积及惯性矩计算（1） 在预加力阶段，即阶段二，只需计算小截面勺几何特性。计算公式如下，计算 过程及结果见表 57.净截面面积An A n A（2.1 ）净 截 面 惯 性 矩In I n A（yjs yi）（2.2）表 2.1 1/4 面94..812.53710欢迎下载精品文档三、钢束预应力损失计算当计算主梁截面应力和确定钢束的控制力时，应计算预应力损失值。后张法梁的 预应力损失值包括前期预应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引 起的预应力损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应 力松弛、混凝土收缩和徐变引起的损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力分别等于 张拉应力扣除相应阶段的预应力损失值。预应力损失值因梁截面位置不同而有差异， 现以四分点截面为计算其各项应力损 失，其他截面皆采用同样的方法计算，计算结果见表1224.表12四分点截面管道摩擦损失值bii计算表钢束号9 = - ;x从张拉端至计算截面的管道长度（m，近似取其在纵轴上的投影长度，四分点为计算截面时,2. 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失反向摩擦长度lf(3.2 )式中锚具变形、钢束回缩值（mr）单位长度由管道摩擦引起的预应力损失，按下式计算式中(3.3)张拉端锚下控制应力，1302MPa预应力钢筋扣除沿途摩擦损失后的锚固端应力，即跨中截面扣除（T 11的钢筋应力；l张拉端至锚固端的距离（mr）张拉端锚下预应力损失(3.4 )(3.5 )V i2 2V dlf在反向摩擦影响长度内，距张拉端 x处的锚具变形、钢束回缩损失iz 2V d（lf X）在反向摩擦影响长度外，锚具变形、钢束的回缩损失：0Tz=0计算见表15表13四分点、支点及跨中截面b iz计算表四分点支点跨中钢束号 Cd影响长度l f锚固端bl2距张拉距离Xb 12距张拉距离b 12距张拉距离b 混凝土弹性压缩引起的预应力损失后张法梁当采用分批张拉时，先张拉的钢束由于张拉后批钢束产生的混凝土弹性 丫说引起的应力损失可由下式计算i4aEPpe(3.6)式中pe在计算截面先张拉的钢束重心处，由后张拉各批钢束产生的混精品文档凝土法向应力（MPa,可按下式计算peNpoAM p0epr(3.7 )315t迎下载式中Np。、M pO 分别为钢束锚固时预加的纵向力和弯矩；e pt计算截面上钢束重心到截面净轴的距离，ept=ynx-at ；本次课程设计采用逐根张拉钢束，张拉时按钢束1-2-3-4-5的顺序，计算式应从最后张拉的钢束逐步向前推进，计算结果见表14表14 四分点截面b 14计算表计算数据An/cm2 Ap/cm2I n 由钢束应力松弛引起的预应力损失钢绞线由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算(3.7 受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失；0e钢束锚固时，全部钢束重心处由预加应力（扣除形影阶段的应力损 失）产生的混凝土法向压应力，应根据张拉受力情况考虑主梁受 力的影响；P P配筋率，A钢束锚固时相应的净截面面积 A;ep钢束群重心至截面净轴的距离 en;i截面回转半径0（ t , to）加载龄期为to、计算龄期为t时的混凝土徐变系数；（ t , to）加载龄期为to、计算龄期为t时收缩徐变。（1）混凝土徐变系数终极值（t , to）得计算：构件理论厚度的计算公式为.2Ah=u（3.9）式中 A 主梁混凝土截面面积；u构件与大气接触的截面周边长度。本次课程设计考虑混凝土收缩和徐变大部分在成桥之前完成，A和u均采用预制梁的数据，对于混凝土毛截面，四分点与跨中界面上述数据完全相同，即A=6717cmu= 1502 （14 p1.111656.成桥后各截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算计算方法与预加力阶段混凝土弹性压缩引起的预应力损失计算方法相同，计算结果见表22表22成桥后由张拉钢束产生的预加力作用效应计算表计算数据A/cm2Ap/cm2I n/cm4ynx/cmaep.65钢束号锚固时预加纵向力/0.1kNNp/0.1kNept=Yn gm锚固后预加纵向力/0.1kNpeVApcosaNp18.580..1.9...0.1.740..6..预应力损失汇总及预加力计算表根据以上计算过程可得到各截面钢束预应力损失，汇总表见表23表23钢束预应力损失总表截面钢束号预加应力阶段正常使用阶段锚固时预应力损失锚固时钢束 m四分点510.16.20..595.刀（接上表）截面钢束号正常使用阶段由预应力钢束产生的预加力作用效应sincosapeVApNp0 m四分点10.3.220.030.627.23.609刀7.四、承载力极限状态计算1.跨中界面正截面承载力计算图4.1跨中截面承载力计算图式由于fcdbf 受弯构件正截面抗弯承载力设计值，由以上计算可得MMcrud=34477.25kN m受弯构件正截面开裂弯矩值，可按下式计算M cr （ pcftk ）W0受拉区混凝土塑性影响系数，按下式计算W0Np Mppe(4.5 )(4.6 )式中 S 0全截面换算截面重心轴以上（或以下）部分截面重心轴的面积矩;W 0换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩；N p、M试用阶段张拉钢束产生的预加力；A 9466.07 kNgm由此得：皿 1.0,故满足要求。M cr .斜截面抗剪承载力计算本次课程设计仅采用距支点h/2处进行斜截面抗剪承载力验算。预应力钢筋的位置 及弯起角度见表6,箍筋采用四肢直径12mm勺R235钢筋，设间距S=200mm距支点相 当于一杯梁高范围内，箍筋间距为 S=100mm先进行截面抗剪强度上、下限复核。若满足要求，则不需进行斜截面抗剪承载力计算。30Vd 0.5 10 a2 ftd bh0式中h/2(4.7 )验算截面处作用(或荷载)产生的剪力组合设计值，依内插求得距支点 处的弯矩M d鑑.68 kN gm,剪力为Vd 8.449.).85 kNtd 混凝土抗拉强度设计值，对2预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取0计算截面处纵向钢筋合力作用点至上边缘的距离，本次课程设计预应力 钢筋弯起，h近似取跨中截面的有效高度值，即 h=1675mm验算截面腹板宽度，C55,为 1异号弯矩影响系数，简支梁取为1.0 ；a2预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取为1.25 ；a 3受压翼缘的影响系数，取1.1 /A pb斜截面内在同一弯起平面的预应力弯起钢筋的截面面积（mrl）；fpd预应力弯起钢束的抗拉设计强度（MPa, fpd=1260MPa9 p预应力弯起钢筋在斜截面受压端正截面处的切线与水平线的夹角，见表29表29斜截面受压端正截面处的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号x4 / cmR/cmCOSpa /cmap / 56.68kN上述计算说明主梁距支点h/2处的斜截面抗剪承载力满足要求。2欢迎下载精品文档欢迎您的下载，资料仅供参考!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求22欢迎下载