、轴流式压缩机主要用于（

）输送作低压压缩机和鼓风机用。

、离心式压缩机的叶轮一般是

、高速滑动轴承工作时发生突然烧瓦

其中最致命的原因可能是

、椭圆形和可傾瓦型的轴承型式出现主要是解决滑动轴承在高转速下可能发生

、离心式压缩机的一个缸内叶轮数通常不应超过（

、如果一转子轴瓦间隙為

则翻瓦时，专用工具使转子升高的量不得大于（

、下面哪种密封形式适宜作压差较大的离心式压缩机的平衡盘密封（

、离心压缩机联軸器的选用由于在高速转动时，要求能补偿两轴的偏移又

不会产生附加载荷，一般选用联轴器是（

、下面哪种推力轴承可选用不完全潤滑（

、混流式压缩机是一种（

）与轴流式相结合的压缩机

、引起旋转机械振动的主要原因有（

、转动部件的转子不平衡

、轴承或机座緊固件松动

、制造时，叶轮与转轴装配过盈量不足

、转轴上出现横向疲劳裂纹

、轴承由于加工制造、装配造成损伤或不同轴

、离心压缩机調节方法一般有（

、采用可转动的进口导叶（进气

、采用可转动的扩压器叶片

、下列会引起离心式压缩机出口压力升高、质量流量增大的原因是（

、压缩机的喘振现象描述正确的是（

压缩机的喘振发生在低压缸

压缩机的喘振发生在高压缸

喘振由于高压缸进气量不够引起

压缩機的喘振由于高压缸进气量过高引起

、干气密封控制系统的作用（

、为密封提供干燥、干净的气源

、能够直观的查看干气密封的好坏

、能監测密封的受力情况

 作者:辽宁大唐国际阜新煤制天然氣有限责任公司 王健男 崔文雯

　　【】摘要：公司两套48000Nm³ /h装置配套组由主DMCL1204+2MCL1203、增压机3BCL527、变速器及汽轮机HNKS50/71/32组成本文就两套压缩机组在试车过程Φ出现的一些故障进行了实际分析，并z*终找到处理方法试车期间的有些故障是由于疏忽或考虑不周所导致的，总结出经验教训能更好嘚注意试车中细节部分，为以后的机组试车做好铺垫避免同类故障发生。

　　笔者所在公司年产40亿立方米煤制天然气项目一期工程中配套2×48000Nm³ /h大型设备其配套压缩机组由汽轮机拖动，汽轮机为双轴伸结构排汽端与主中压缸和低压缸相连，进汽端通过变速机驱动增压机

　　压缩机组由沈阳厂制造，主型号为DMCL1204+2MCL1203；增压压缩机型号为 3BCL527压缩机共分为三缸、六段、十四级，经四次中间冷却和两次水气分离在增壓机的出口还设置了末段冷却器。原动机是由杭州汽轮机厂按引进西门子公司技术设计、制造的积木块系列制造的HNKS50/71/32型全凝式反动式汽轮机变速机由MAGG公司设计制造。主空压机低压缸、中压缸、汽轮机、变速机和增压机之间均通过膜盘联轴器相联接[1]

　　两套压缩机组在装置試车投用过程中出现了一些问题，但在相关人员的共同努力下将运行中出现的故障逐一予以解决并于2013年10月试车一次成功。

　　1、机组工藝流程介绍

　　项目（一期）配有2套空气离心压缩机组该机组是由主空压缩机和增压机组成，由汽轮机拖动汽轮机通过联轴器分别驱動空压机和增压机，如图1所示机组采用双层布置，主机布置在二楼辅机布置在一楼。

　　空气s*先进入自洁式过滤器后分两路进入主涳压机，分别经过低压缸DMCL1204压缩后在出口蜗室混合混合后的气体经过一次冷却和水气分离后进入下一级,即进入中压缸的一段进行压缩,气体經一段两级压缩冷却分离后，进入本缸内的二段进行一级压缩后排出至此，空压机的全部压缩过程达到主空压机的出口压力（251000Nm³

　　从汾子筛纯化器出来的干燥空气（137000Nm³ /h，0.49MPa）进入增压机一段压缩经过冷却器冷却后中抽一部分气体（4000Nm³ /h，1.2MPa）其余气体进入增压机二段压缩，经過冷却器冷却后中抽一部分气体（53000Nm³ /h2.74MPa）做膨胀气。z*后一部分气体进入增压机三段压缩经过z*后一级冷却器冷却后进入冷箱高压板式。

　　高压蒸汽（8.8MPa510℃）经电动闸、速关、调速汽阀后进入汽轮机内膨胀做功。为了降低开车时的启动阻力矩汽轮机配置了顶轴油和手动盘车裝置。做功后的乏汽排入空冷器在其中乏汽被冷凝为水，冷凝液由冷凝液送出界区

　　2.机组试车中的故障分析及处理

　　2.1 试车准备中嫃空度过低

　　在试车准备工作中，汽轮机建立的真空度一直临近跳车值效果不是很好，一旦汽轮机暖机冲转时很可能因为真空度降低而跳车。查看相关设备的真空度试验报告结果合格。现场人员开始全面检查凝汽系统检查时可用轻盈的布条靠近设备及管道的法兰戓螺纹的密封处，观察是否有吸粘现象z*终原因为汽轮机排气压力测点引气管的螺纹连接点密封不好。旋紧螺纹后还是轻微泄露而且由於汽轮机在暖机期间，只能涂抹密封甘油隔绝密封待停车后需要重新处理。

　　2.2 机组回油不畅通大量油烟外排

　　在压缩机组试车前期，压缩机组联轴器护罩的全部排油烟管出现大量油烟并伴随有喷油现象且回油管线一直趋于满管回油状态现场技术人员研究决定加高排烟管线以减少喷油量，并将回油管线沿回油方向降低高度经改变后仍然有大量油烟外排。排查原因时发现排烟排气量很小油箱未能保住微负压，初步怀疑是其功率不满足条件后检查排烟的时发现虽然风机在旋转排烟但由于接线问题，使其反转导致叶轮叶片由后弯型變成了前弯型大大降低了排烟能力。修正后排烟管线不再出现油烟并有倒吸现象，证明了油箱、箱、联轴器护罩及回油管线以存在微負压现象

　　2.3 联动试车中增压机瓦温过高

　　空分Ⅱ系列压缩机组自2013年7月27日至8月8日，三机联动运行共三次增压机两块支撑瓦四个温度測点中三个温度测点出现超过报警值。其中7月27日转速升至3452rpm一个测点温度达到跳车联锁值；8月1日转速升至4294rpm，两个温度测点分别达到报警8朤8日转速升至3336rpm，两个温度测点分别达到跳车联锁值

　　停车后对增压机轴瓦进行拆检，结果为驱动端侧径向轴瓦过热下瓦损伤0.01-0.02mm，非驱動侧轴瓦无磨损温度探头安装正常。此支撑瓦为美国沃克沙公司制造的可倾瓦经对轴瓦、进油压力及回油量和温度进行研究，分析原洇可能为：1.轴瓦径向间隙过小瓦块的支撑点不正确导致进油后形成不了油楔；2.瓦背进油流道过小，不满足正常运行时的进油量；3.回油不暢通导致在轴瓦里的油无法顺利带走热量。处理结果为：1.修正轴瓦径向间隙下瓦块进油侧加开10um×8mm油楔。2.瓦背进油流道开宽8mm3.增加挡油環的径向间隙，在下瓦回油外槽和上瓦挡油环出开孔槽减小回油阻力后经再次三机联动及以后的试运行过程中增压机轴瓦温度已趋于正瑺。

　　2.4 汽轮机集液箱液位异常

　　汽轮机排汽系统中热井和集液箱底部和上部都由管道联通将两设备的气侧及水侧都使之联通。在Ⅱ系列汽轮机单机试车过程中出现热井与集液箱的液位不同的现象。集液箱的液位显示已经为满液位但热井还没到高液位联锁（本装置熱井液位过高时会联锁启动备用凝结水泵）。现场看来是热井内部凝结水由凝结水泵打入抽气器中经换热后又回流到热井中，此时凝结沝由于在一定真空状态下温度过高导致大量汽化气侧平衡管由于管道口径过小，热井上部压力大于集液箱上部压力使集液箱内凝结水無法顺利流入热井中产生液位不同现象。后经过外送冷凝液及向热井中补充脱盐水使凝结水温度降低到饱和温度后，两设备的液位基本達到平衡

　　2.5 增压机出口管道振动剧烈

　　空分Ⅰ系列压缩机组于9月1日三机联动试车中，转速升至3400rpm时增压机一段出口管线发生剧烈的振动现象并伴随着强烈噪音，查看一段冷却器后压力测点显示压力未满足工艺指标变速器低速轴振动值及支撑瓦温度值都加剧上升，z*终達到报警值试车被迫停止。

　　停车后经拆检发现增压机二段进气侧轴端密封磨损并发生粘连现象增压机轴端轴端密封口环向外窜动2mm。后经设备故障排查认定增压机一段冷却器进出口存有盲板导致增压机一段出口阻力加大且二段入口流量降低而引起机组喘振。建议后續装置试车阶段加大试车前的检查力度，对开车条件逐一检查并登记造册明确职责，以保证设备平稳、安全运行

　　2.6 机组盘车脱扣時轴振动过高

　　本机组采用电动盘车装置配套带有SSS离合器，SSS表示“同步自动移位” ,即离合器的驱动和被驱动齿牙是分阶段进行,然后自动轉移到转动轴啮合时完全相同的速度运行当输入速度相对于输出速度减慢，离合器自动分离也就是说当盘车转速小于汽轮机转速时，盤车工作就自动停止

　　在机组刚刚启动转速很低时，增速器的振动值在某一时刻瞬间升高并达到联锁值导致跳车，振动探头检查后沒有发现问题后又经几次启动，虽然没有跳车但振动也达到了接近联锁值，后随着转速增加振动值降低到正常值。分析此现象初步嘚出结论为SSS离合器在自动脱扣时会使其输出轴跳动导致增速器低速轴振动瞬间升高，这也说明SSS离合器在盘车装置中应用还需进一步改进

　　2.7 增压机轴振动过高在线监测分析

　　9月25日，Ⅰ系列压缩机组三机联动运行试车增压机转速达到1967rpm时机组温度、振动正常。当转速升臸3944rpm时增压机振动测点达到联锁值，机组跳车后再次启动了三次，转速分别为3246rpm、3173rpm、3177rpm时其振动测点都达到联锁值，导致机组跳车

　　甴于多次启动，增压机进口流量均偏低出口压力指示也达不到正常工况，疑似管线阻塞将增压机二级出口管线止逆阀拆卸检查，发现閥门严重锈蚀处理后再次开车，但转速升至3148rpm时由于振动过高再次联锁跳车。

　　公司针对此次连续跳车现象决定采用由河南电力中惢实验所状态检修中心联合深圳创为实技术发展有限公司共同开发的S8000大型旋转机械在线状态监测与分析系统（以下简称S8000系统）[2]对增压机进荇在线监测。通过图谱进行分析诊断自振动趋势增大开始，对应的各转速下一倍频明显，低频及高频成分不明显；心轨迹为标准椭圆；相位随工作转速渐变振幅逐渐增大,重复性较好；判断为典型的不平衡现象。运行初期介质纯净，不可能出现结垢而且振幅不是阶梯行急剧增大，z*终诊断为叶轮吸入某些异物堵塞流道。

　　停机拆卸查看发现增压机二段叶轮里塞有手套一只。再次开机时振值稳定对于有开口的设备，施工安装及检修时必须用临时盲板堵死以防止有杂物进入，影响机组安全运行

　　2.8 因仪表故障导致机组跳车

　　10月20日下午5点25分，Ⅰ系列压缩机组增压机轴瓦温度突然超过联锁值导致机组跳车机组轴瓦上安装的是分度号为Pt100的测温铂热电阻，测温元件检测出轴瓦温度信号引至控制室进行显示并监控[1]当时在显示温度曲线上可以看出温度值开始时趋于平稳，突然在正常值与报警值之间跳动后跳动幅度增大导致跳车。经过仪表人员怀疑是线路虚接而且检查发现出厂时温度变送器设置为热电阻元件断路时，温度取值为無限高

　　将温度变送器设置改为电阻断路时温度取值为零，再次启动机组达到正常运行时，该温度测点还是存在跳动观察期间其徝突然显示为零，经过一段时间后又速升到联锁值跳车初步判断为热电阻元件的端子虚接或接触不良，导致开始时断开阻值无限大温喥显示为零，后又在虚接过程中使阻值降到联锁值以上且没超量程的状态使之跳车。本人认为应在温度变送器后加时间延时，阻值无限大的时间一旦超过设定时间就默认为断路故障这样就不会因为端子虚接或接触不良导致的跳车现象。

　　随着空分行业未来的快速发展配套压缩机组的应用将会更为广泛。我国大型离心压缩机组的制造和生产能力也逐步走向成熟在机组的调试运行中总结经验、细致操作、故障深入分析这些都会为以后空分装置顺利运行打下结实基础。

　　[2]  李力等S8000大机组状态监测系统在河南姚孟电厂的应用，大型发組振动和转子动力学学术会议论文集2003

　　王健男  助理工程师，毕业于沈阳工业大学过程装备与控制工程工学学士，现在辽宁大唐国际阜新煤制天然气有限责任公司从事空分设备管理工作

　　崔文雯  助理工程师，毕业于沈阳工业大学应用化学工学学士，现在辽宁大唐國际阜新煤制天然气有限责任公司从事设备运行工作