几点钟出生的人，天赐祥福，一生富贵命
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几点钟出生的人，天赐祥福，一生富贵命
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不同时辰出生的人，其命运也不尽然相同，有人天生好命，从出生的那一刻起，就注定与财神结下不解之缘。但是不管如何，都少不了自己的一份耕耘和努力。今天我们就从时辰的角度，为大家揭秘一下，出生在什么时辰的人，天赐祥福，一生富贵命吧。
【子时】晚上23点-凌晨1点
子时，也称鼠时辰，这个时辰出生的人，命中水气旺盛，水有阴柔、滋润之功效。这个时辰出生的人，性格和顺，他们天生聪慧，为人精明，有勇有谋，六亲有助，从出生的那一刻，便能得祖辈余荫，家财丰厚，早年运势高昂，事业发展及其顺利，一生财运丰隆，成就非凡，受人敬仰和尊重，富贵逍遥。
【辰时】上午7点-上午9点
辰时，也称龙时辰，这个时辰出生的人，命中土气旺盛，土乃固本培元之基础，生长发育之根。所以这个时辰出生的人，聪明伶俐，意志坚强，他们自信过人，做事果断坚决，雷厉风行。一生财库丰隆，事业发展顺利，而立之年便可拥有自己的事业，出人头地，走向辉煌，光耀门楣。
【亥时】晚上21点-晚上23点
亥时，也称猪时辰，这个时候出生的人，命中水气丰厚，水有温养滋润的含义。这个时辰出生的人，天生随和，为人沉着热心，他们对人真诚，谦卑有道，命中常有吉星庇佑，事业发展顺利，财库丰隆。这种人，一般早年辛苦，中年以后行大运，晚年隆昌，荫庇子孙。
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iframe(src='///ns.html?id=GTM-T947SH', height='0', width='0', style='display: visibility:')对于库区楼面，通过实际布放罐头垫板（1x1.2m；根据周围建筑桩基的情况，并进行三种桩长的经济比较；该工程设计方案中平面布置出现了二个较大失误：1；该工程沉桩采用4.5吨锤，单桩平均总击数为270；设计反思录二十五~二十六：高架仓库基础设计讨论设；――有风险的基础方案为了少走弯路,让我们共享彼此；基础方案一：室内地坪采用砂石垫至要求的标高，为解；基础方案二：
对于库区楼面，通过实际布放罐头垫板（1x1.2m），并留出人行通道和叉车通道，得出活载折减系数为0.8。走行叉车的穿堂区活载为每平方米15kN，按规范取折减系数0.5对于该工程肯定不行，于是根据冷库的成熟经验取穿堂区活载为每平方米2.5kN，这相当于折减系数为0.125。这是个关键的系数。此外，再考虑到无梁楼盖与外墙脱开，以活载为主的楼面和纯恒载的外墙的基础若处理不当，极易产生沉降差异，隔壁的可口可乐车间穿堂处外墙裂缝就是现成的例子。为此将每根柱下的桩与临近外墙下的桩组合在同一承台下，互相牵制，互相“帮助”。
根据周围建筑桩基的情况，并进行三种桩长的经济比较（见附图表一），再考虑施工难度，决定采用30m长桩。又选取常用的现浇无梁楼盖、升板无梁楼盖、密肋楼盖、框架预制板、现浇梁板等八种楼盖进行经济比较，见附图表二。业主权衡利弊，选中我们推荐的方案一。
该工程设计方案中平面布置出现了二个较大失误：1。布置的八台电梯应将库区分为四间，但分成四间的话堆载将减少360吨。设计时经业主同意改用六台电梯；2。电梯间和仓库之间的叉车道设计成4.1m宽，但一般要6m宽才够两辆叉车交会。经解释后业主同意修改为六米，增加面积。
该工程沉桩采用4.5吨锤，单桩平均总击数为270击，贯入度平均为30cm/10击，说明桩端土确实较软。仓库建成后实测沉降小于100mm，无明显不均匀沉降，使用情况良好。这说明该工程选用30米长桩，并配合将穿堂活载作合理的折减，很好地保证了以活载为主的建筑的沉降差控制在要求的范围内。 设计反思录二十五~二十六 ：高架仓库基础设计讨论 设计反思录二十五 ：高架仓库基础设计讨论（一）
――有风险的基础方案
为了少走弯路 , 让我们共享彼此的经验与教训 。
所谓“高架仓库”，就是指要求室内地坪高出室外1.2~1.3m的单层或多层仓库。软土地区室内地坪若采用高填土方案，由于高填土的附加沉降，地面很容易在使用中产生大量裂缝、沉陷，影响使用。故一般多采用架空板做法。其实冷库就是典型的高架仓库。
上海外高桥保税区某单层高架仓库（A），室内地坪高出室外1.2m，库区活载每平方米25kN，单层库区与三层综合楼相连。地质报告见附图。由地质报告可知该仓库土层属于上海地区土层基本构造“B”（参看“设计反思录六”），其特点是地面2m以下有一层11m厚的浅埋粉性土，压缩模量Es=6.8~8.6Mpa。综合楼位置存在一片深达2~3m的暗浜。设计人员先后考虑了三种基础方案，简述如下。
基础方案一：室内地坪采用砂石垫至要求的标高，为解决高填土的附加沉降问题，填土以下采用水泥搅拌桩加固。 （点评：仅需4~5m长的水泥搅拌桩就可进入浅埋粉性土，若水泥搅拌桩能在粉性土中成型，效果肯定不错，但水泥搅拌桩需增加几十万元费用，被业主否定。是为中策。）
基础方案二：室内地坪采用400mm高槽形板架空在地垄墙上，墙下采用天然浅基础，并且单层库区与三层综合楼的基础也连在一起。 （点评：充分利用表层厚硬土层的承载力，降低造价，思路对头。但以恒载为主的综合楼恰好位于暗浜区，而2~3m深暗浜的换土垫层极易受施工因素影响。这是个风险较大的方案。是为下策。）
基础方案三：室内地坪采用400mm高槽形板架空在地垄墙上，墙下桩承台梁下设置0.2x0.2x6~8m短桩，桩端持力层为砂质粉土。 （点评：这是个相当经济、可靠的基础方案。参照上海地区已有采用浅埋粉性土为桩端持力层的多层住宅成功实例，该仓库的沉降肯定很小。是为上策。）
由于设计人员对于上海地区浅埋粉性土特性毫无概念，难以理解个人经验以外的信息，最后按风险最大的基础方案二设计。建成后尚未投入使用，库区地面发现少量裂缝，而库区与综合楼连接处则出现较多裂缝，宽达10mm。估计该工程库区满载后地面裂缝可能增多，但不会影响仓库使用；最大问题在库区与综合楼连接处的裂缝是否继续发展并延伸到墙上？其原因显然是暗浜换土垫层的施工质量有较大问题，且难以纠正。
上海地区暗浜除非小且浅，否则若采用换土垫层法一直有较大风险，常用的倒是短桩加固。本工程地下存在浅埋粉性土，此乃天赐良机，若整个工程采用短桩基础，暗浜问题就迎刃而解。一般总以为天然浅基础造价最低，岂不知有时短桩基础造价甚至可能略低于天然浅基础。设计人员不愿接受自己知识范围以外的“新”事物（其实只是上海地区使用了几十年的旧事物），甘冒风险，出此下策，惜哉！
设计反思录二十六 ：高架仓库基础设计讨论（二）
――经济合理的基础方案
为了少走弯路 , 让我们共享彼此的经验与教训 。
所谓“高架仓库”，就是指要求室内地坪高出室外1.2~1.3m的单层或多层仓库。软土地区室内地坪若采用高填土方案，由于高填土的附加沉降，地面很容易在使用中产生大量裂缝、沉陷，影响使用。故一般多采用架空板做法。其实冷库就是典型的高架仓库。
上海外高桥保税区某单层高架仓库（B），室内地坪高出室外1.3m。平面图与地质报告见附图。
该仓库分成库区和装载区两大块。库区设固定货架（平面尺寸为1.2x1.1m），货架自重0.6吨，载货60吨。每条货架排共30个货架，长66,82m。由此可得货架区对于基础的活载为每平方米27kN。装载区30吨堆货的平面尺寸为1.2x1.1m，故其对于基础的活载为每平方米22.7kN。
室内地坪设架空板（4米跨），按货架与货物对4米单向板的各种荷载组合可得活载为每平方米40kN。
该仓库的货架高14.38m。叉车举高十余米，因此对地面挠度和倾斜的要求较高。根据地质条件，决定采用31.5m长桩。这样一来，该工程的决定因素就成为室内地坪的架空板结构方案了。
初步设计的基础方案：架空板采用现浇梁板式，沿货架支座设主梁，货架荷载通过主梁、柱直接传至基础承台梁。 （点评：现浇梁板距自然地面仅高一米左右，梁板浇筑后模板的拆除十分困难；且梁板一旦成型后，货架无法重新布置，这不适合市场经济要求。果然被业主否定。）
施工图基础方案：每4x4m布置一根桩，支承一根柱，柱顶放置一块4x4x0.08m预制板作为底模板，上浇筑0.3m厚的钢筋混凝土板，且单桩承台间不设双向基础连梁。 （点评：一米高的柱群浇筑完后，吊车将无法开进去，每块预制模板重达3.2吨，没有吊车如何吊放？单桩单柱的定位要求很高，误差大了预制模板可能无法就位。单桩承台不设基础连梁违反规范规定。这是个风险很大的基础方案。）
修改施工图基础方案：参照单层冷库基础做法，架空层按4m间距设桩承台梁，承台梁下布置0.35x0.35x31.5m长桩，承台梁上设地垄墙，架设130mm厚预制板，上浇筑100mm厚后浇层形成叠合板。 （点评：施工方便，结构合理，架空板上又可以灵活调整货架位置，只要活载不超过每平方米40kN就行。）
施工图基础方案采用4x4m单桩单柱无梁楼盖式架空板，施工难度大不说，仅长桩就比修改施工图基础方案多106根0.35x0.35x31.5m桩，桩砼量409立方米；地面板由0.38m改为0.23m，按库区面积5600平方米计算可减少钢筋砼量840立方米。若按每立方米钢筋砼800元计，修改施工图基础方案比施工图基础方案降低造价一百万余元。由此可见，单桩单柱无梁楼盖式架空板方案确实是个造价既高而风险又大的奇特基础方案。要是当时直接投入使用，恐怕会被施工单位“枪毙”的。因为该方案既要求他们在“柱森林”中靠人工抬着3.2吨重的4米见方预制板就位，又要求预制桩的就位精度不得超过100mm。其难度之高之奇，实在会成为笑柄了。 设计反思录二十七 ：设计前的现场踏勘 所谓“踏勘”，愚以为除了现场观察外，尚可包括向当地技术人员收集信息。眼见为实，至少可以不用重复前人的错误，却能借鉴前人的经验。尤其到陌生地方，向当地技术人员请教是再合理不过的事，他们在那儿呆了几十年，对当地地基情况当然最有发言权。特别是质量监督站的资深工程师更是一宝，因为他们见过的工程太多了，既有成功的也有失误的，尤其是他们见过各个设计院的设计，又常听到业主的说法，心中自有一杆秤。现在介绍几项工程的踏勘时的收获。
1． 浙江余姚某住宅小区。地下20米内均为软土。业主指出仅隔一条小街的另一刚竣工的住宅小区中六层住宅均采用天然浅基础，故希望本工程也参照之。首先陪业主到那个小区转一圈，然后指出多数六层住宅的五~六层窗下角已出现“八字形”细裂缝，不注意找还真不太容易发现。但这是典型的不均匀沉降引起的裂缝，且很可能随着时间的流逝而继续发展。业主认为即使外墙出现裂缝也肯定无法接受，遂决定采用桩基。
2． 上海第二服装厂。17米厚淤泥质粘土以下才是粉砂层。当时的设计中尚无沉降量控制的概念。业主认为周围的建筑没有一家打桩的，故也想采用天然浅基础。可是一圈转下来情况就很清楚了，那些建筑物外墙上均有明显的裂缝，室外地坪已明显低于周围道路，一下雨积水严重。最不好的是临街一商店由于不均匀沉降，导致街面大玻璃窗也爆裂了。拖着业主看过这些工程后，他们也只得增加几十万元打8米短桩。虽然竣工实测沉降已达25厘米，但沉降较均匀，数年后墙面仍未发现裂缝。这也是当时情况下的一种妥协。此后，隔壁的香海美容品厂就吸取上海第二服装厂的教训，改用桩端进入粉砂层的21米桩复合桩基。
3． 浙江台州路桥某商住楼。六层，呈“L”形。该地区40余米内无坚硬土层。当地质监站资深工程师介绍，根据他们多年经验，当地五、六层的工程，采用30米长桩，沉降情况均不错。于是并未按地质报告推荐的那样用22米桩，而选36米长桩。建成后使用数年，情况较理想。
4． 江苏常熟某多层商住楼。当地5~6米以下均为粉性土。业主的顾问根据南京地区经验，认为预制桩太贵，应采用夯扩桩。第一次到江苏。当然全盘接受。但当地质监站和施工队技术人员介绍，数年前几家大设计院在这儿试验夯扩桩，均发现扩大头夯不出来。其次，本地锤击桩入土很容易，且最后贯入度常高达20多厘米/10击，但单桩承载力却随时间流逝而增长明显。业主的顾问显然对常熟地区地质条件也不熟悉，最后商量下来采用预制桩，沉桩情况良好。
可是不管工程大小设计人员都要现场踏勘，十分费时费功夫，而且多半得不到具体数据。因此最希望能有一个包含当地已建工程的地质条件、基础情况、沉降数据与基础造价比较等信息的数据库，那就不用再靠个人的力量去摸索了。 设计反思录三十：绍兴地区多层桩基初步调查 绍兴地区地基土表层硬壳层下的软土层厚达10~30米，其中压缩性最高的淤泥层的压缩模量仅1.4MPa。六、七层建筑多采用10~20米长沉管灌注桩。1996年，由于某种机遇，曾试图对该地区多层建筑桩基情况作一调查，待收集到二十多份资料后发现这不是个人力所能及的。但既然当地各大设计院似未见公布自己的资料，现只能将已收集的数据按地块分类选有代表性的工程，提出来供有兴趣的同行看看。数据见表一。
由表一可见，这些工程的竣工沉降量均很小，沉降速率似也接近沉降稳定的标准（0.016mm/天），当然此时活载尚未全部施加。不过即使按竣工时完成总沉降的20%计，这些建筑的最终沉降也不过17~64mm，离公认经济、合适的最终沉降100mm还相当远。若按沉降控制复合桩基理论取100 mm为控制值对上述建筑的桩基进行优化，可得结果见表二。
由表二可知，能减少用桩量36~58%，占总造价的5%左右。参照“设计反思录十一”所述绍兴兴文公寓的成功实例，从技术上说应该不存在多大问题，就是不知道这些降低的造价对业主是否有吸引力？
其实绍兴地区素有“桩土三七开”的设计传统。又曾有人提高基底土的分担比例以便减少用桩量，有成功的，也有沉降较大的。关键似在于其思路始终围绕着桩土分担比例打主意，然而即使某个比例成功了也顶多是某个局部地方的经验，换个地方或者建筑物体量变化就未必同样有效。岂不知无数实测数据早已证明桩土分担从不存在一个固定的比例，现阶段的沉降控制复合桩基设计方法正是撇开桩土分担比例问题，直接从沉降计算入手 设计反思录三十一：宁波地区多层基础的一些数据 宁波工业设计院于1989年对宁波市多层建筑浅基础作过调研（见《基础工程400例（上）》第721页）。“设计反思录一”中基于工程实践提出，不宜机械地遵守“地基基础规范”中关于可不作地基变形计算的建筑物范围规定，而宜视具体情况决定。宁波工业设计院的调研报告中有三十一例一至四层建筑物的沉降数据，可以补充说明这个问题，现摘出供参考，见附图表一。
宁波建筑设计院于1987年调查了宁波市一百二十多幢多层建筑沉管灌注桩基础的情况（见“宁波市灌注桩调查报告”交流资料）。不过当时的着重点在单桩承载力，因此一百二十多幢多层建筑中只有三十一幢住宅有竣工沉降数据，见附图表二。表二中有四幢六层住宅采用七米纯摩擦桩加条基的复合桩基，竣工沉降为185~225mm；而同一小区中另十七幢采用条形基础的五层住宅，竣工沉降达202~354mm。这与“设计反思录五”所述上海中短桩复合桩基的情况相似。表二中其余二十七幢住宅桩长13.4~17米，桩端持力层为褐黄色硬土层或粘质粉土层，竣工沉降为10~76mm。
宁波江东区王隘建筑群中的丙1、丙2、丁型六层住宅曾进行长期沉降观测（见“浙江第六届土力学及基础工程学术讨论会论文集”第232页），该工程沉降量数据见附图表三。由王隘建筑群的沉降量―-时间曲线似可判断，表二所列二十七幢住宅的最终沉降很可能不会大于150mm。
宁波本地设计院在地基基础方面有着极强的科研力量和传统，宁波有本地区的桩基规范就是一个最好的例子。因此以上这点数据对于宁波本地设计人员来说可能不值一哂。但外地设计人员到宁波由于处于信息不对称的境地，在基础设计方面多半处于劣势，同时这种状况或许会影响他们对地质勘察报告的正确判读。因此上述那些对宁波本地设计人员来说属于“吃不饱”的数据，对外地设计人员也许就有点参考价值。同时也期望能引出宁波同行公布他们手头真正有价值的沉降数据来。 设计反思录三十二：杭州浅埋粉土区桩基沉降计算问题 设计反思录八”中谈到杭州打铁关地区“上硬下软”土层的桩基沉降计算问题。当查到杭州基础数据库资料时，发现打铁关地区处于杭城冲积粉砂区。冲积粉砂区与陆相粉土区可统称为浅埋粉土区，其典型剖面见附图。杭州浅埋粉土区已建成采用夯扩桩基础的工程至今应该不下数百幢，且最高达十层（省供销社商品检验楼，位于体育场路、建国路口，建成至今达十七年以上）。可惜未见沉降数据。
明特林应力公式法计算桩基沉降一个始终未解决好的问题就是，对于桩端持力层为浅埋粉土而其下又存在软弱下卧层的情况，计算沉降有时会明显大于实测沉降。有同行认为应减小沉降计算的压缩层厚度。但假定8米厚浅埋粉土（下有软弱下卧层）上建六层、十层、廿层建筑物，上海地区实践证明，六层建筑物的沉降量肯定远小于10cm，十层建筑物的沉降量可能小于10cm，廿层建筑物的沉降量与明特林应力公式法计算值相符（参见“设计反思录七”）。那么沉降计算压缩层厚度究竟应该如何取值呢？具体到杭州浅埋粉土区的情况，首先当然需要有桩基的长期沉降观测资料。温州技术人员可以对温州华侨饭店进行二十年沉降观测；宁波技术人员会对王隘建筑群作三年沉降观测；上海技术人员更是对近百幢建筑物进行六年以上的沉降观测，以至于全国地基规范的桩基沉降计算经验系数只能借助于上海地区的数据。杭州地区应该也有这类观测数据，只是不知道上哪儿去找。然而似乎也未听到浅埋粉土区建筑物沉降量较大的说法。
既然杭州浅埋粉土区已建工程最高达十层，再参考上海浅埋粉土区桩基的经验，那么就可以对“设计反思录八”中提出的问题作一初步回答：按打铁关某工程的地质条件，建筑物平面尺寸按59x45m，采用15m长夯扩桩，八层楼的计算沉降修正值约为16cm，十层楼的计算沉降修正值约为20cm。参照杭城浅埋粉土区数百幢建筑物桩基的情况，这个计算结果很可能偏于保守。 设计反思录三十三：相邻基础的设计 论坛上曾有同行出了个题目：“相邻基础的设计”，可能由于太空泛，无疾而终。其实这是个很实用的题目。谈一点个人的想法。
1．采用天然浅基础的两幢建筑物基底标高基本相同，新、老建筑物之间的影响。 《上海地基规范》指出，相邻基础的净距大于10m时，可略去其影响。当两者距离较近时，容易引起老建筑不均匀沉降，非常麻烦。新建筑尽量考虑桩基。已建成多年的上海建筑五金公司仓库与旧二层砖混仅隔2米左右，仓库采用预制桩，控制沉桩流水和进度，获得成功。《上海地基处理技术规范（DBJ08-40-94）》第197页介绍，上海电子商厦（七层）位于上海南京东路，东临蔡同德药店，南靠南京路，西傍灯具总店，北挨居民楼，周围有纵横交错的地下管线。采用逆作法锚杆静压桩，考虑桩间土分担30%荷载，进行信息化施工，情况良好。
2．采用天然浅基础的两幢建筑物基底标高不同，新、老建筑物之间的影响。 苏州曾有工程采用单排木桩密布隔离，获得成功。现在也有采用水泥搅拌桩的。这与造价、施工场地有关。钢板桩效果不错，但拔桩时可能损坏基础。
3．由沉降缝分开的相邻基础。 对于《上海地基规范》关于“相邻基础的净距大于10m时，可略去其影响”的规定，愚以为仅适用于新、老建筑物和单层建筑中独立基础的情况，而不宜推广到同一工程中由沉降缝分开的相邻基础的设计。因为若计算时略去了净距大于10m的相邻基础影响，计算结果与实测沉降可能不符；而考虑相邻基础互相影响，还不如按整体基础计算更方便，也更符合实际。如温州华侨饭店（四层砖混），由沉降缝分成三单元。二十年的沉降观测结果见附图。该工程按整体计算沉降，可得计算沉降为1298mm，与实测平均沉降量1131mm（不是实测推算最终沉降）很接近。若按三单元单独计算同时考虑彼此影响，计算过程复杂得多，且建筑物两端的计算沉降应明显小于中间沉降；而实际端部的实测沉降（1104mm）已达到中部最大沉降（1285mm）的85.4%，差距并不大。
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